序論：好文章的創作是一個不斷探索和完善的過程，我們為您推薦十篇咬合樁施工總結范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質，帶來更深刻的閱讀感受。

篇（1）

1工程概況

中環線邯鄲路地道工程位于上海市楊浦區五角場和大柏樹之間的邯鄲路下，東西向穿過復旦大學校區。地道全長1080m，屬長距離淺埋式地道，采用順作法施工。結構分U型槽、箱式暗埋、箱式暗埋開孔三種形式。箱式暗埋開孔段長200m，基坑開挖深度11m，寬度42.5m，該段基坑圍護結構采用?1000咬合樁，樁長22m，咬合厚度20cm。咬合樁已經在深圳、南京等地地鐵項目中得到了應用，施工工藝已較為成熟，但在邯鄲路地道工程中的應用是作為一種新型深基坑圍護結構在上海地區軟土及高地下水位地層中的首次應用。

施工區域工程地質從上至下依次為:①人工填土:成份復雜，結構松散，厚0.8~3.8m;②31:黃—灰色粘質粉土夾粉砂，稍密，中壓縮性，夾薄層粘性土較多，土質不均，含氧化鐵斑點、云母晶片，厚2.5~10.6m;②32:灰色，砂質粉土，稍密，中壓縮性，夾少量粘土，含云母晶片，局部夾粉砂，厚2.4~16.1m;④:灰色，淤泥質粘土，流塑，高壓縮性，夾少量粉砂，含碎蚌殼，局部為淤泥質粉質粘土，厚1.3~6.3m;⑤1:灰色，粉質粘土，流塑—軟塑，高—中壓縮性，夾薄層粉砂，含腐植物、鈣結核、有機質，厚3.8~7.6m;地下水位埋深為0.5~1.3m，屬潛水類型，主要補給來源為大氣降水、地表徑流，常因氣候、降水降水、地表徑流，常因氣候、降水等影響而變化。地下水對混凝土無腐蝕性。

2咬合樁施工技術

鉆孔咬合樁是近幾年來在我國粘性土、砂土以及沖填土等軟土層中的基礎和地下工程應用較多的一項新技術。施工主要采用“套管樁機+超緩凝型砼”方案。由于地下結構頂、底板較厚，要求側墻亦有較大剛度與之匹配，鉆孔咬合樁整體剛度較大可用作主體結構側墻的一部分參與主體結構受力，內襯墻因此可采用較經濟的設計。并且相對于地下連續墻，鉆孔咬合樁本身在經濟上有較大優勢。

2.1施工機械

本工程根據試樁情況、施工進度安排和工程量的數量采用4臺MZ-120液壓搖頭式套管樁機和2臺MZ-100液壓搖頭式套管樁機。每臺機器的生產能力為每天3根。

2.2樁型和平面布置

咬合樁的排列方式采用，為一個素砼樁(A樁，有的工程中A樁也為鋼筋混凝土樁，考慮到B樁要切割咬合，A樁中用較小截面的方形鋼筋籠)和一個鋼筋砼樁(B樁)間隔，如圖1所示。先施工A樁，后施工B樁，A樁砼采用超緩凝型砼，要求必須在A樁砼初凝之前完成B樁的施工，B樁施工時，利用套管樁機的切割能力切割掉相鄰A樁相交部分的砼，則實現了咬合。

邯鄲路地道工程的基坑圍護中的兩種樁型分別為C30素混凝土樁(A樁)和C30鋼筋混凝土樁(B樁)，A樁B樁相間布置切割咬合(咬合寬度每側20cm)成排樁圍護結構。如圖1所示。

2.3咬合樁咬合厚度的確定

相鄰樁之間的咬合厚度d根據樁長來選取，樁越短咬合厚度越小(但最小不宜小于100mm)，樁越長咬合厚度越大，按下式進行計算:

d-2(kl+q)≥50mm(1)

(即保證樁底的最小咬合厚度不小于50mm)

式中:l———樁長;

k———樁的垂直度;

q———孔口定位誤差容許值;

d———鉆孔咬合樁的設計咬合厚度。

2.4工藝流程

(1)單樁施工流程:平整場地測放樁位施工砼導墻套管樁機就位對中壓入第一節套管及校核垂直度鉆孔測量孔深清孔檢查B樁吊放鋼筋籠放入混凝土導管澆注混凝土拔出套管。

(2)排樁施工流程:本工程咬合樁排樁是按先施工A樁，后施工B樁的施工原則進行的，其施工流程是:A1—A2—B1—A3—B2—A4—B3……，(如圖2所示):

篇（2）

前言

樁的應用迄今至少有12000多年的歷史，從木樁發展到現在的鋼、水泥、混凝土和鋼筋混凝土，主要在近代運用鋼筋、水泥、混凝土為材料的樁。

樁基礎應用已是一種比較廣泛，比較成熟的一種工藝。我國于二十世紀七十年代開始引進，九十年代中期昆明捷程樁工公司首先在我國開發研制出MZ系列全套管鉆機，簡稱磨樁機。 鉆孔咬合樁是一種新型的基坑圍護結構形式，在深圳、南京圍護結構工程運用較為廣泛。

概況

隨著填海和軟基處理工程施工越來越多，同時許多海積淤泥、濱海魚塘地質條件較差的區域的陸域形成，對這類填海和軟基處理工程的基坑開挖和圍護結構施工，越來越要求施工技術更安全可靠。

某軌道交通圍護結構工程就是采用一種圍護結構較安全較可靠的施工工藝，圍護結構周長為1856.0m，基坑寬度40米，長度1856.0米，深度最深處達到13.0～16.5米；基坑開挖面積為75680平方米。本項目基坑圍護工程采用咬合樁+錨索或支撐的支護方案。

二、工程地質及水文情況

1 地形地貌

擬建場地原始地貌為海域和濱海魚塘，地面以下普遍分布深厚的海積淤泥，根據機場建設的要求，場地正在進行填海和軟基處理工程施工。

2 地層巖性

根據勘察報告，在工程場地范圍，分布的主要地層有人工填土（石）（Qml）、第四系全新統海相沉積層（Q4m）、及含有機質中粗砂、第四系晚更新統沖洪積（Q3al+pl）粘土、第四系殘積（Qel）粉質粘土。

三、咬合鉆孔灌注樁施工工藝

（一）工藝原理

鉆孔咬合樁，即采用機械鉆孔施工，樁與樁之間相互咬合排列的一種基坑圍護結構。施工主要采用“套管鉆機+超緩凝型砼”方案。鉆孔咬合樁的排列方式采用，為一個素砼樁（A樁）和一個鋼筋砼樁（B樁）間隔。先施工A樁，后施工B樁，A樁砼采用超緩凝型砼，要求必須在A樁砼初凝之前完成B樁的施工，B樁施工時，利用套管鉆機的切割能力切割掉相鄰A樁相交部分的砼，則實現了咬合。

（二）工藝流程及操作要點

（1）導墻的施工

為了提高鉆孔咬合樁孔口的定位精度并提高就位效率，在樁頂上部施作砼或鋼筋砼導墻，這是鉆孔咬合樁施工的第一步。

具體步驟：

①平整場地；②測放樁位；③導墻溝槽開挖；④鋼筋綁扎；⑤模板施工；⑥砼澆注施工；⑦等導墻有足夠的強度后，拆除模板，重新定位放樣排樁中心位置，將點位反到導墻頂面上，作為鉆機定位控制點。

（2）單樁的施工工藝流程

①鉆機就位

移動套管鉆機至正確位置，使套管鉆機抱管器中心對應定位在導墻孔位中心。

②取土成孔及外管入土深度控制

a.取土成孔：在樁機就位后，吊裝第一節管在樁機鉗口中，找正套管垂直度后，磨樁下壓套管，壓入深度約為2.5~1.5m，然后用抓斗從套管內取土，一邊抓土、一邊繼續下壓套管，始終保持套管底口超前于開挖面的深度≮2.5m。第一節套管全部壓入土中后（地面以上要留1.2~1.5m，以便于接管），檢測垂直度，如不合格則進行糾偏調整，如合格則安裝第二節套管繼續下壓取土……，如此繼續，直至達到設計孔底標高。

b.外管入土深度控制：樁機外管入土深度（外管刀頭和取土層的差距）是隨著土層結構的變化而變化，根據施工現場工程地質層面情況分析。

③鋼筋籠制作要求

④鋼筋籠安放

⑤灌注砼

⑥咬合樁單樁施工工藝流程如圖1所示：

（3）咬合樁施工順序圖

總的施工原則是先施工A樁，后施工B樁，其施工順序是：A1―A2―B1―A3―B2―A4―B3……，如圖4 “咬合樁排樁施工工藝流程圖”所示：

（三）關鍵技術

（1）孔口定位誤差的控制

為了保證鉆孔咬合樁底部有足夠的厚度的咬合量,應對其孔口的定位誤差進行嚴格的控制,孔口定位誤差的允許值可按下表2來進行選擇。

（2）樁的垂直度的控制

為了保證鉆孔咬合樁底部有足夠厚度的咬合量，除對其孔口定位誤差嚴格控制外，還應對其垂直度進行嚴格的控制，根據我國《地下鐵道工程施工及驗收規范》規定，樁的垂直度標準為3‰。

成孔過程中要控制好樁的垂直度，必須抓好以下三個環節的工作：

①套管的順直度檢查和校正

鉆孔咬合樁施工前在平整地面上進行套管順直度的檢查和校正，首先檢查和校正單節套管的順直度，然后將按照樁長配置的套管全部連接起來進行整根套管（15~25m）的順直度偏差宜小于10mm。

②成孔過程中樁的垂直度監測和檢查

a.地面監測：在地面選擇兩個相互垂直的方向線錘監測地面以上部分的套管的垂直度，發現偏差隨時糾正。這項檢測在每根樁的成孔過程中應自始自終堅持，不能中斷。

b.孔內檢查：每節套管壓完后安裝下一節套管之前，進行孔內垂直度檢查，不合格時需進行糾偏，直至合格才能進行下一節套管施工。

③糾偏

成孔過程中如發現垂直度偏差過大，必須及時進行糾偏調整，糾偏的常用方法有以下三種：

a.利用鉆機油缸進行糾偏：如果偏差不大于或套管入土不深（5m以下），可直接利用鉆機的兩個頂升油缸和兩個推拉油缸調節套管的垂直度，即可達到糾偏的目的。

b.A樁糾偏：如果A樁在入土5m以下發生較大偏移，可先利用鉆機油缸直接糾偏，如達不到要求，可向套管內填砂或粘土，一邊填土一邊拔起套管，直至將套管提升到上一次檢查合格的地方，然后調直套管，檢查其垂直度合格后再重新下壓。

c.B樁的糾偏：B樁的糾偏方法與A樁基本相同，其不同之處是不能向套管內填砂或粘土而應填入與A樁相同的砼，否則有可能在樁間留下土夾層，從而影響排樁的防水效果。

（3）鉆孔咬合樁咬合厚度的確定

相鄰樁之間的咬合厚度d根據樁長來選取，樁越短咬合厚度越小（但最小不宜小于100mm），樁越長咬合厚度越大，按下式進行計算：

d--2（KL+q）≥50mm （即保證樁底的最小咬合厚度不小于50mm）

式中：L---樁長；K---樁的垂直度；q----孔口定位誤差容許值；d----鉆孔咬合樁的設計咬合厚度。

（4）如何克服“管涌”

如圖3 “B型樁施工過程中的砼管涌現場示意圖”所示，在B樁成孔過程中，由于A樁混凝土未凝固，還處于流動狀態，A樁混凝土有可能從A、B樁相交處涌入B樁孔內，稱之為“管涌”，克服“管涌”有以下幾個方法：

①A樁混凝土的坍落度應盡量小一些，不宜超過18cm，以便于降低混凝土的流動性。

②套管底口應始終保持超前于開挖面一定距離，以便于造成一段“瓶頸”，阻止混凝土的流動，如果鉆機能力許可，這個距離越大越好，但至少不應小于2.5m。

③如有必要（如遇地下障礙物套管底無法超前時）可向套管內注入一定量的水，使其保持一定的反壓力來平衡A樁混凝土的壓力，阻止“管涌”的發生。

④B樁成孔過程中應注意觀察相鄰兩側A樁混凝土頂面，如發現A樁混凝土下陷應立即停止B樁開挖，并一邊將套管盡量下壓。一邊向B樁內填土或注水，直到完全制止住“管涌”為止。

⑤應考慮A樁比B樁的樁長短50cm。

（5）遇地下障礙物的處理方法

套管鉆機施工過程中如遇地下障礙物處理起來都比較困難，特別是施工鉆孔咬合樁還要受時間的限制，因此在進行鉆孔咬合樁施工前必須對地質情況十分清楚，否則會導致工程失敗。對一些比較小的障礙物，如卵石層、體積較小的孤石等，用取土土器即可清除。

（6）克服鋼筋籠上浮的方法

由于套管內壁與鋼筋籠外緣之間的空隙較小，因此在上拔套管的時候，鋼筋籠將有可能被套管帶著一起上浮。其預防措施主要有：

①B樁混凝土的骨料粒徑應盡量小一些，不宜大于20mm。

②在鋼筋籠底部焊上一塊比鋼筋籠直徑略小的薄鋼板以增加其抗浮能力。

③成孔垂直度必須達到設計要求。

④鋼筋籠制作必須滿足設計規范要求。

⑤砼塌落度、和易性必須達到設計規范要求。

⑥澆砼時，若孔底水位較高情況下導管密封必須完好，且不能拔出砼面。

⑦鋼筋籠外徑不宜大于86。

（7）分段施工接頭的處理方法

往往一臺鉆機施工無法滿足工程進度，需要多臺鉆機分段施工，這就存在與先施工段的接頭問題。采用砂樁是一個比較好的方法。在施工段與段的端頭設置一個砂樁（成孔后用砂灌滿），待后施工段到此接頭時挖出砂灌上砼即可。因砂樁施工處不可避免產生施工縫,開挖后會出現滲水現象,因此建議在基坑開挖前所施工的砂樁接縫外側另增加一根旋噴樁作為防水處理。

（五）超緩凝混凝土的施工控制

鉆孔咬合樁施工采用“套管鉆機+超緩凝混凝土”方案，超緩凝混凝土的質量直接決定鉆孔咬合樁施工的成敗。

（1）超緩凝混凝土的生產

在確定混凝土相關參數后，委托混凝土供應商進行混凝土的配比設計和生產。由于鉆孔咬合樁施工工藝的特殊性，要求超緩凝混凝土的緩凝期必須穩定，不能波動，否則將有可能給工程帶來很大的損失，因此要求混凝土供應商設置專用生產線來生產超緩凝混凝土，其所用的設備、人員、原材料都相對固定，以減少出錯的機會，確保混凝土的質量。

（2）超緩凝混凝土的使用

使用過程中必須制定嚴格的檢查制度和監控措施：

a.每車混凝土在使用前在監理的見證下進行坍落度檢驗及觀感質量是否符合要求，坍落度超標或觀感質量太差的堅決退回，決不使用。

b.每樁混凝土均在現場取一組試件，監測其緩凝時間及坍落度損失情況，直至該樁兩側的B樁全部完成為止，如發現問題及時反饋信息，以便采取應急措施。

五、事故樁的補救措施

在鉆孔咬合樁施工過程中，因停電、砼早凝、設備因素等原因，造成鉆孔咬合樁的施工未能按正常要求進行而形成事故樁。事故樁的補救措施主要分以下幾種情況：

（一）平移樁位側咬合

如圖4所示,B樁成孔施工時,其一側A1樁的砼已經凝固,使套管鉆機不能按正常要求切割咬合A1、A2樁。在這種情況下，應向A2樁方向平移B樁樁位，使套管鉆機單側切割A2樁施工B樁，并在A1樁和B樁外側另增加一根旋噴樁作為防水處理。

（二）背樁補強

如圖5所示，B1樁成孔施工時，其兩側A1、A2樁的混凝土均已凝固，在這種情況下，則放棄B1樁的施工，調整樁序繼續后面咬合樁的施工，以后在B1樁外側增加三根咬合樁及兩根旋噴樁作為補強、防水處理。在基坑開挖過程中將A1和A2樁之間的夾土清除噴上混凝土即可。

（三）預留咬合企口

如圖6所示，在B1樁成孔施工中發現A1樁砼已有早凝傾向但還未完全凝固時，此時為避免繼續按正常順序施工造成事故樁，可及時在A1樁右側施工一砂樁以預留出咬合企口，待調整完成后再繼續后面樁的施工。此砂樁處以后需在外側增加一根旋噴樁作為防水處理。、

篇（3）

【摘　要】　天津地鐵3號線華苑主體圍護結構全部采用鉆孔咬合樁，最大樁長深達32.8m，為國內首創。由于鉆孔咬合樁施工技術還不十分完善，如何處理施工中常見的故障，成為廣大施工技術人員普遍關注的問題。文中介紹了鉆孔咬合樁的基本原理，并結合咬合樁的施工實際，分析總結了常見故障的處理方法，為鉆孔咬合樁施工提供了新的思路。

【關鍵詞】　鉆孔咬合樁;　超緩凝混凝土;　管涌

1工程概況

天津地鐵3號線華苑站位于迎水道與桂苑路交口處，站北側為規劃中的天大天財科技園和麥迪遜商貿廣場，西側為鑫茂民營科技園，南側為日華里居住區。華苑站為地下島式車站，二柱三跨鋼筋混凝土框架結構，全長200m，標準段基坑凈寬20.54m，深17.9m，地下市政管線錯綜復雜，有電力、雨水、污水、煤氣等共14條管線穿越基坑。地下穩定水位埋深約為2.9m。本基坑地層分布有第四系全新統人工填土層，第Ⅰ陸相層、第Ⅰ海相層、第Ⅱ陸相層及第Ⅲ陸相層。巖性主要為粘性土、粉土及粉砂。各土層的性質、層序、厚度及力學性質見下表。

篇（4）

一、工程概況

杭州市某地下車庫工程位于新業路、錢江路、富春路、解放東路圍合區域,為兩層地下車庫,地下二層地面標高為-14.3m,建筑面積為29637m2,圍護設計由上海巖土工程勘察設計研究院有限公司設計,靠近解放東路與錢江路一側采用鉆孔咬合樁作為圍護結構。樁徑為1000mm,相鄰兩樁咬合量為250mm,鋼筋樁(B樁)有效樁長為24.45m,素樁 (A樁)有效樁長為19.45m,共有527根樁。

二、施工工藝

鉆孔咬合樁是采用CG型全套管鉆機鉆孔施工,在樁與樁之間形成相互咬合排列的一種基坑圍護結構。鉆孔咬合樁有支護、承重和止水三重功能。鉆孔咬合樁施工第一步是在樁頂上部制作混凝土導墻,目的是為了提高鉆孔咬合樁孔口的定位精度并提高就位效率。導墻設計為每側寬50cm,厚30cm,強度等級為C20鋼筋混凝土。樁的排列方式為一根鋼筋混凝土樁(B樁)和一根素混凝土樁(A樁)間隔布置。施工時,先施工A樁,后施工B樁,在A樁混凝土初凝之前完成B樁的施工。A樁采用超緩凝混凝土,B樁采用全套管鉆機,切割掉相鄰A樁相交部分的混凝土,從而實現咬合(如圖1所示)。

1、單樁施工工藝

B型(配筋)單樁施工工藝流程如下:

平整場地測放樁位施工混凝土導墻套管鉆機就位對中吊裝安放第一節套管測控垂直度壓入第一節套管校對垂直度抓斗取土,跟管鉆進測量孔深清除虛土,檢查孔底B樁吊放鋼筋籠放入混凝土灌注導管灌注混凝土逐次拔套測定混凝土面樁機移位。

(注:A型樁與B型樁相比,只是少了鋼筋籠安放環節,其余基本相同。)

(1)鉆機就位

精確測定樁中心位置,作為鉆機定位的控制點。

(2)取土成孔

在樁機就位后,吊裝第1節管在樁機鉗口中,找正樁管垂直度后,磨樁下壓樁管,壓入深度約為1.5～2.5m。用抓斗從套管內取土,一邊抓土、一邊繼續下壓套管,始終保持套管底口超前于開挖面的深度不小于2.5m。第1節套管全部壓入土中后(地面以上要留1.2～1.5m,以便于接管),檢測垂直度,如不合格則進行糾偏調整,合格則安裝第2節套管,繼續下壓取土,直至達到設計孔底高程。

(3)鋼筋籠制作與吊放

鋼筋籠制作要符合《鋼筋焊接及驗收規程》要求,鋼筋制作加工要符合圖紙尺寸要求,籠體完整牢固。為使鋼筋籠有足夠的剛度,以保證在運輸和吊放過程中不產生變形,每隔2m用Φ20mm鋼筋設置一道加強箍。

(4)混凝土灌注

A、B樁混凝土質量要求如表1所示。

水下混凝土灌注采用導管法,導管為Φ250mm的法蘭式鋼管,埋入混凝土的深度宜保持在2～6m之間,最小埋入深度不得小于1m。嚴禁將導管提出混凝土面或埋入過深,一次拔出高度不得超過4m。

混凝土灌注中應防止鋼筋籠上浮,當混凝土進入鋼筋籠底端1～2m后,可適當提升導管。導管提升要平穩,避免出料沖擊過大或鉤帶鋼筋籠。

對于A樁,每車混凝土均取1組試件,監測其緩凝時間及坍落度情況,直至該樁兩側的B樁全部完成為止。發現問題立即采取應急措施。

(5)拔管成樁

邊灌注混凝土邊拔管,始終保持套管底低于混凝土面不小于2m。

2、排樁施工工藝

施工原則是先施工A樁,后施工B樁,其施工流程為A1A2B1A3B2A4B3……,如圖2所示。

在施工中根據施工進度要求,一般采用兩臺樁機相背施工,這樣可以解決最終的冷接頭問題。但有時可能采用多臺鉆機分段施工,存在施工段的冷接頭問題,必須進行接頭處理。處理方法為在施工段與段的端頭設置1個砂樁(成孔后用砂灌滿),待后施工段到此接頭時抽出砂子,灌上混凝土即可,如圖3所示。

三、關鍵技術的質量控制

1、孔口定位誤差的控制

在鉆孔咬合樁樁頂以上設置鋼筋混凝土導墻,導墻上設置定位孔,其直徑宜比樁徑大20～40mm。鉆機就位后,將第1節套管插入定位孔并檢查調整,使套管周圍與定位孔之間的空隙保持均勻。

2、樁的垂直度的控制

根據設計要求,樁身垂直度偏差按照不大于5‰控制。

1)套管的順直度檢查和校正

鉆孔咬合樁施工前,在平整地面上進行套管順直度的檢查和校正。首先檢查和校正單節套管的順直度,然后將按照樁長配置的套管全部連接起來,套管順直度偏差控制在1‰～2‰。檢測方法為:在地面上測放出兩條相互平行的直線,將套管置于兩條直線之間,然后用線錐和直尺進行檢測。

2)成孔過程中樁的垂直度監測和檢查

地面監測:在地面選擇兩個相互垂直的方向,采用經緯儀或線墜監測地面以上部分套管的垂直度,發現偏差隨時糾正。這項檢測在每根樁的成孔過程中應自始至終進行,不能中斷。

孔內檢查:每節套管壓完后,安裝下一節套管之前,都要停下來用“測環”或“線墜”進行孔內垂直度檢查。不合格時應進行糾偏,直至合格才能進行下一節套管施工。

3)糾偏

成孔過程中如發現垂直度偏差過大,必須及時進行糾偏調整,常用的糾偏方法有以下3種。

① 利用鉆機油缸進行糾偏:如果偏差不大或套管入土不深(5m以下),可直接利用鉆機的兩個頂升油缸和兩個推拉油缸調節套管的垂直度,即可達到糾偏的目的。

②A樁糾偏:如果A樁在入土5m以下發生較大偏移,可先利用鉆機油缸直接糾偏。如達不到要求,可向套管內填砂或黏土,一邊填土一邊拔起套管,直至將套管提升到上一次檢查合格的地方;然后調直套管,檢查其垂直度,合格后再重新下壓。

③B樁糾偏:B樁的糾偏方法與A樁基本相同,其不同之處是不能向套管內填土,而應填入與A樁相同的混凝土。否則有可能在樁間留下土夾層,影響排樁的防水效果。

3、超緩凝混凝土的施工質量控制

A樁混凝土緩凝時間應根據單樁成樁時間來確定,單樁成樁時間與施工現場地質條件、樁長、樁徑和鉆機能力等因素相關。根據咬合樁施工工藝,A樁初凝時間為

T=3t+k

式中t―――單樁成樁時間,一般取12h;

k―――預留時間,取24h。

一般控制A樁初凝時間為60h,在施工中根據現場情況及時進行調整。在確定混凝土相關參數后,委托混凝土供應商進行混凝土的配比設計和生產。由于鉆孔咬合樁施工工藝的特殊性,要求超緩凝混凝土的緩凝期必須穩定,不能波動,否則將有可能給工程帶來很大的損失,因此要求混凝土供應商設置專用生產線來生產超緩凝混凝土,其所用的設備、人員、原材料都相對固定,以減少出錯的機會,確保混凝土的質量

四、常見工程事故的預防及處理措施

1.“管涌”處理

“管涌”是指在B樁成孔過程中,由于A樁混凝土未凝固,還處于流動狀態,A樁混凝土有可能從A、B樁相交處涌入B樁孔內。克服“管涌”有以下幾個方法:

①A樁混凝土的坍落度應相對小一些,不宜超過18cm,以便于降低混凝土的流動性。

②套管底口應始終保持超前于開挖面一定距離,以便于造成一段“瓶頸”,阻止混凝土的流動;如果鉆機能力許可,這個距離越大越好,但至少不應小于2.5m。

③必要時(如遇地下障礙物套管底無法超前時)可向套管內注入一定量的水,通過水壓力來平衡A樁混凝土的壓力,阻止“管涌”的發生。

④A樁成孔過程中,應注意觀察相鄰兩側B樁混凝土頂面,如發現A樁混凝土下陷,應立即停止B樁施工,并一邊將套管盡量下壓,一邊向B樁內填土或注水,直到完全止住“管涌”。

2、鋼筋籠上浮處理

由于套管內壁與鋼筋籠外緣之間的空隙較小,在上拔套管的時候,鋼筋籠有可能被套管帶著一起上浮。預防措施主要有:

①B樁混凝土的骨料粒徑應小一些,不宜大于20mm。

②在鋼筋籠底部焊上一塊比鋼筋籠直徑略小的薄鋼板以增加其抗浮能力。

③必須安裝鋼筋籠導正器。

④混凝土灌注必須按操作規程進行。

3、鉆進入巖的處理

套打鉆孔咬合樁僅適用于軟土地質。如施工中遇到局部小范圍區域少量樁入巖情況時,可采用“二階段成孔法”進行處理。第一階段:不論A樁或是B樁,先鉆進,取土至巖面,然后卸下抓斗改換沖擊錘,從套管內用沖擊錘沖鉆至樁底設計高程,成孔后向套管內填土,一邊填土一邊拔出套管(即第一階段所成的孔用土填滿)。第二階段:按鉆孔咬合樁正常施工方法施工。

4、事故樁的處理

在鉆孔咬合樁施工過程中,因A樁超緩凝混凝土出現早凝現象或機械設備故障等原因,造成鉆孔咬合樁的施工未能按正常要求進行而形成事故樁。事故樁的處理主要有以下幾種情況。

(1)平移樁位單側咬合

B樁成孔施工時,其一側A1樁的混凝土已經凝固,使套管鉆機不能按正常要求切割咬合A1、A2樁。處理方法為向A2樁方向平移B樁樁位,使套管鉆機單側切割A2樁,施工B樁(鑿除原樁位導墻,并嚴格控制樁位),并在A1樁和B樁外側另增加1根旋噴樁作為防水處理。

(2)背樁補強

B1樁成孔施工時,其兩側A1樁、A2樁的混凝土均已凝固,處理方法為放棄B1樁的施工,調整樁序,繼續后面咬合樁的施工,以后在B1樁外側增加3根咬合樁及兩根旋噴樁作為補強。

五、結束語

1、本工程地質條件、工程環境復雜,整個基坑處于軟土地區中,且地下水豐富,水位較高,采用咬合樁有較強的針對性,加快了施工進度,保證了施工質量,效果明顯。

2、采用全套管鉆機成孔,無須排放泥漿,施工現場文明;無縮孔、斷樁等常見的鉆孔灌注混凝土樁的通病。

3、咬合樁的關鍵工序為全套管成孔和成樁的垂直度控制以及混凝土超緩凝技術。出現故障時,采用上述處理方法,能快速、有效地處理施工過程出現的常見事故,加快了施工進度,保證了施工質量,為鉆孔咬合樁施工提供了新的思路,對同類工程施工有參考和借鑒價值。

篇（5）

1 工程概況

靜港路站為青島地鐵四號線的第21座車站。車站兩端均為盾構區間，且盾構機在大小里程端均為接收吊出。車站位于規劃靜港路與李沙路交叉路口，沿李沙路“一”字型布置。地面標高6.46～7.04m，車站頂板覆土2.8～3.4m，車站底板埋深16.51～17.51m。本站設計站臺長276.0m，為11m島式站臺，車站形式為地下兩層雙跨（局部三跨）矩形框架結構。車站標準段結構凈寬19.7m。本站設3個出入口、1個安全出入口和2組風亭，車站區域及兩側均分布有熱力、電力、燃氣、有線電視、污水、雨水暗渠、自來水等管線、管溝等，管線一般埋深1～3.5m，其中燃氣管道鋪設于李沙路路面以下約3m處，車站南段有一條排洪水渠近乎垂直穿過車站，水渠寬5.5m、埋深2m，結合外部環境及設計要求，本站采用半明挖半蓋挖形式。

2 水文地質情況

根據地質勘查報告，本站站址范圍地層分布自上而下主要有：第四系人工填土、沖洪積中粗砂、沖洪積粉質黏土、沖洪積粗礫砂、碎石土、強～微風化基巖。第四系人工填土厚度2.0～5.5m；沖洪積中粗砂厚度2.5～8.0m；沖洪積粉質黏土厚度3.0～4.8m；沖洪積粗礫砂厚度2.1～3.3m；碎石土厚度4.7～8.6m；強風化凝灰巖厚度1.7～3.9m；中～微風化凝灰巖穩定較好，基巖埋深19～22m。基坑底部為碎石土層。

本站臨近海邊，地下水位較高，地下水主要為第四系孔隙水及基巖裂隙水，第四系孔隙水主要賦存于局部分布的砂類土層中，富水性中等。基巖裂隙水主要賦存于基巖裂隙發育的風化帶中，賦水量小，埋藏較深，水質好，無侵蝕性。基巖裂隙水的透水性因地層的巖性、風化程度、裂隙發育程度等因素存在較大差異，表現出強烈的不均勻性和各向異性。該類型地下水補給來源主要為大氣降水及第四系孔隙潛水；巖體中節理、裂隙為良好的徑流通道，徑流方向隨裂隙變化，無規律可循；主要排泄方式為大氣蒸發。

3 咬合樁施工工藝流程

經設計專家通過技術方面及經經濟方面比較，本車站主體級附屬圍護結構均采用鉆孔灌注咬合樁，樁間距700mm、咬合300mm，樁徑1000mm，混凝土樁（素樁）與鋼筋混凝土樁（葷樁）相間布置的AB型樁。鉆孔咬合樁是采用機械鉆孔施工，樁與樁之間相互咬合排列的一種新型基坑圍護結構。由于其樁心相交咬合，與傳統樁心相切樁相比，防水效果良好，投資節約顯著。

3.1 咬合樁施工工藝流程

（1）A型樁為素混凝土樁，采用超緩凝混凝土；B型樁為葷樁。總的原則是先施工A型樁，后施工B型樁，其施工工藝流程是：A1―A2―B1―A3―B2―A4―B3……An―B（n-1），如圖1所示。

（2）超緩凝混凝土的要求：為了克服及減少B型樁成孔咬合施工中造成A型樁的破壞，采用超緩凝混凝土。

（3）A型樁混凝土緩凝時間要求：T=3t+K

式中T-A型樁混凝土的緩凝時間（h）；

t-單樁成樁所需時間（h）；

K-儲備時間，一般取1t；

T的基準值般為大于等于60h。

圖1

3.2 單樁施工工藝。（見圖2）

4 咬合樁施工設備的選擇

4.1 需考慮的因素：

（1）緊臨海，地下水位高及下穿溝渠等地質水文因素及外界環境因素；

（2）施工所采用設備因素，成樁進度，控制垂直度等所影響成樁質量的因素；

（3）基坑開挖方式、土體加固方式、混凝土的質量、成孔成樁工藝等施工因素。

4.2 咬合樁施工設備介紹：目前國內全套管鉆機主要采用兩種設備：

（1）360度全套管全回轉鉆機

優點：1）施工效率高，成樁速度快；

2）功能高端，垂直度易于控制，施工的垂直度可精確至1/500；

3）適用不同地質，可對回轉扭矩、回轉速度、拉拔力等多種參數進行設置；

4）設備扭矩強大，在A型形樁強度生成時，仍能進行切割施工。

缺點：1）設備施工單價高，施工總成本高；

2）成樁施工周期長，投入設備多，設備占用場地較大，不利于現場施工組織，施工進度不可控。

（2）27度全套管搖動式鉆機

優點：1）設備施工單價低，施工總成本低；

2）設備施工使用占地小，對施工場地的要求不高，利于組織足夠設備進場施工，施工進度可控。

缺點：1）設備工作壓力、提升力均較小，施工效率比較低；

2）施工垂直度控制度不高，只能精_到3/1000，剛好滿足設計要求的最底限度，施工過程中，一旦出現偏斜，必須通過拔管回填重新成孔，降低施工工效，費工時費成本。

5 咬合樁施工重難點及有效控制措施

5.1 樁孔傾斜

首先要考慮的是地質原因，在鉆孔施工取土過程中檢查地質是否存在一部分軟層，一部分硬層；其次鉆機的傾斜是否及時校正，施工過程中抓斗取土沖力較大，極易造成傾斜；再是在拔套管的過程中混凝土樁體扭曲或一邊攪動過大。

控制措施：

（1）首先試拼套管，控制整根套管的順直度偏差不大于10mm。

（2）堅持多次監測和檢查成孔過程中樁的垂直度

1）實時監測：采用線錘或經緯儀監測地面以上部分的套管的垂直度，發現偏差隨時糾正。在每根樁的成孔過程中應從開始施工到成孔結束始終堅持，不能中斷。

2）屢次檢查：每節套管壓完后安裝后，在下一節套管之前，都要停下來進行孔內垂直度檢查，不合格時需及時糾偏，直至合格后才能進行下一節施工。

（3）樁身糾偏，成孔過程中如發現垂直度偏差超限，必須及時進行調整糾偏。

5.2 遇地下障礙物

地下障礙物因其深埋地下，具有不明確性，前期進行地質勘查有時也不能完全探測。

控制措施：采用“分階段成孔法”進行處理：

（1）第一階段，不論A型樁還是B型樁，成孔取土至障礙物，更換鉆頭為沖擊錘，從套管內用沖擊錘沖鉆至樁底設計標高，成孔后向套管內回填土，邊回填土邊拔出套管，將已成的孔完全回填完畢，回填土可利用原成孔取的土；

（2）第二階段，回填完畢后，按咬合樁通常的施工方法進行，逐步施工直至完畢。

5.3 管涌

發生管涌有兩種情況：一是，隨著鉆孔深度增加和套管的搖動，富含水砂層在飽和壓力水作用下，軟化呈流塑狀，引起管涌；二是，在B型樁成孔過程中，由于A型樁混凝土還處于流動狀態，未凝固，A型樁混凝土有可能從A、B型樁相交處涌入B型樁孔內，發生管涌。

控制措施：

（1）針對第一種情況，主要采取套管底口始終保持超前于開挖面一定距離，以便于造成一段“瓶頸”增加水頭路徑，阻止飽和砂土的流動，或者在樁內適當注水，保持水壓力平衡。

（2）針對第二種情況，常用以下3種方法進行處理：

1）控制A型樁混凝土的坍落度，不宜超過18cm，降低混凝土的流動性；

2）套管底口應始終保持超前于開挖面一定距離，控制在2.5m以上，以便于造成一段“瓶頸”，阻止混凝土的流動。

3）B型樁成孔過程中，應注意觀察相鄰兩側A型樁混凝土頂面，如發現A型樁混凝土下陷，應立即停止B型樁開挖，并一邊將套管盡量下壓，一邊向B型樁內填土或注水，直到完全止住“管涌”。

B型樁施工過程中防止混凝土管涌措施示意圖

5.4 缺陷樁

在鉆孔咬合樁施工過程中，因B型樁素樁澆筑的超緩凝混凝土早凝或發生機械設備故障等原因，造成鉆孔咬合樁的施工未能按正常要求進行而形成缺陷樁。

處理方法有以下三種：

篇（6）

引言

人工挖孔灌注樁是一種適合應用于地質條件為無地下水或地下水較少的黏土、粉土地區的基礎處理方法，由于具有施工操作簡單，不需要大型機械設備，占用施工場地小，樁身質量可靠，單樁承載力高等特點，在實際工程中得到廣泛的應用。

本文通過日照市萬平口大橋這一工程實例，對高地下水位地區鉆孔灌注樁與人工挖孔灌注樁做了一個實際的比對，從工期、質量、造價這幾個方面做了具體的分析，均得到了理想的效果，為以后類似的工程起到拋磚引玉的作用。

1.工程實例的地理位置及概況

萬平口大橋東臨日照海濱的萬平口廣場，西接海曲東路，大橋為五連跨連續上承式拱橋，全長280m，南北寬28.6m，車行道寬22米，連接水運會基地南北區域，橋南面為世界帆船運動基地，北面為奧林匹克水上運動公園，大橋模跨在奧林匹克水上運動公園的入海口處，蔚為壯觀，與周邊渾然一體，為日照市的標致性建筑之一。

2. 地質條件及主要土層的分布

根據萬平口大橋地質勘探資料，該地區地質條件較差，地下水位較高，且受海水潮汐影響，地下水位：場地第“4”層含有較豐富的地下水，主要為孔隙潛水，初見水位埋深入-2~-3.8m，主要靠大氣降水，海水側向流入補給地下水，其水位變化受海水潮汐影響，較復雜。

3.施工過程中面臨的主要問題

萬平口大橋樁基礎，根據常規，原設計為鉆孔灌注樁，計劃工期60天，樁徑2000毫米，樁長18~28m不等，持力層入微風化1.5m，共有樁位56棵。施工單位開始采用大噸位沖孔樁機（8t卷揚機），施工了近一周后，出現許多不合適宜的方面。

①成孔速度緩慢，遠遠超出計劃工期，根據當時的施工現場記錄，成一棵樁需一周時間。

②成孔后，又受漲、落潮的影響，淤泥質砂層處易塌孔，出現工程量反復的現象，致使工程量增加。

上述問題，工期、質量都很難保證。面對這些問題，吸取鉆孔灌注樁施工中的經驗與教訓，我們特別邀請了相關專家商討解決方案，經過反復到施工現場踏勘，提出了一個大膽的想法，就是用人工挖孔灌注樁。施工過程中，又面臨在近海區（距南、北港池10m左右）如何施工人工挖孔樁，如何克服第“2”層淤泥質砂層（深度在5一6m之間），同時，要考慮潮汐的影響，要考慮工人的人身安全，工期要求（工期只剩50天）等問題。最后，我們經過試驗對比，大膽采用了止水帷幕人工挖孔灌注樁施工工藝，最終按期圓滿地完成了施工任務。

4.解決問題的設計方案與施工

人工挖孔灌注樁在高水位地區的施工，以前尚沒有成功的案例可以遵循，為此，我們做了大量的研究與探索：

(1)設計主導思想：將兩種工藝結合到一個工程上，發揮其各自的優勢。

①克服‘2’層淤泥質砂土對成孔的影響；

②克服潮汐對成孔的影響。

(2)具體采取的措施：把止水帷幕的設計思想運用到了本工程之中。即：樁位點放好后，在工程樁的四周，先施工水泥土攪拌樁一排，樁長L =7m左右，在樁的四周形成一道止水帷幕墻，并實施有效的咬合，形成全封閉的拱形結構。

帷幕樁長要超過第“2”層淤泥質砂層，本工程的樁長L =7m以上，樁徑選擇600毫米，咬合150~200毫米，水泥攪攔樁與工程樁的間距控制在180~200毫米之間為宜。

（3）實際施工步驟：

①施工前，將場地認真整平。

②水泥土攪拌樁，采用干作法，（海邊的土均為飽合狀）噴灰量宜控制在65 kg/m全程復噴復攪，每一個工程樁的帷幕樁要一氣呵成，咬合到位，設備出現故障時，要采取措施，將咬合效果控制在100%成功，我們采取的措施是：對設備故障而未咬合上的部位，采用小型鉆探設備進行咬合處理。

③水泥土攪拌樁完成3天后，挖開觀察其強度如何，咬合的效果優劣，判斷一下是否可以開挖（5天后開始開挖為宜）。

④樁孔開挖過程中，每天的進行速度在每次1m以內，同時采用鋼模板、電動葫蘆，工地備有速凝劑1~2袋，當發現止水帷幕有漏水現象時，需進行及時補漏，防止出現大面積的漏水。

⑤潮汐的影響：在做-1~-6m樁孔，漲潮時，應停止作業，以防潮水過猛出現意外。在“2”土層內，其拆模時間要長一些，掌握潮汐的具體時間，安全穩妥地進行。

5.最終的工程效果和經驗

萬平口大橋建設是當年日照市政府市長工程，大橋樁基礎工程施工，在工期緊，任務重，質量要求高的情況下，集中工程設計與施工人員的集體智慧，克服了潮汐、砂層給我們帶來的客觀不利條件，科學地、有計劃地圓滿完成了工程任務，工程質量優良率100%，使萬平口大橋如期通車，成為當年為數不多的優良工程之一，且獲得了國家優質工程獎――魯班獎。

（1）科學地總結出了一套行之有效的施工工藝。

實踐出真知。只要肯動腦筋，善于發現問題，善于總結經驗，大膽探索，就可以戰勝困難，取得成功。海的前沿施工人工挖孔樁，用帷幕樁做保障，用一種工藝與另一種工藝疊加在一個工程上，是一個大膽的嘗試，也為那些機械無法完成的工程，提供了一個良好的施工工藝―止水帷幕人工挖孔灌注樁。

（2）周密的施工方案，創造了日照橋梁建設的優良工程

針對施工現場實際情況，通過多種方案的比較，大膽創新，利用兩種不同工藝的完美結合，使施工技術的綜合應用得到推廣，取得了理想的經濟效益和社會效益。

參考文獻：

篇（7）

1 引言

隨著城市的發展，地鐵線網規劃逐漸增加，城市地鐵車站換乘發揮出方便快捷的交通功能，而多線換乘車站正在形成，其中多線平行換乘方式的車站逐漸增多，南京地鐵線網中的集慶門大街站就是其中的一個，該站集中了南京地鐵線網中2號線、6號線及2號線支線3條線路，形成了多線雙島的一個極大規模的地鐵車站。

2 工程概況

南京地鐵2號線集慶門大街站是線網規劃中的一個重要車站，它既是2號線與6號線的換乘車站，同時也是2號線西延線支線的始發站，車站設計為5線雙島車站（其中一條線路為存車線）。

集慶門大街站位于南京市河西地區江東南路與集慶門大街的交叉路口，江東南路規劃道路寬80m，集慶門大街規劃道路寬50m，車站設計總長度310.2m、標準段總寬度46.2m、標準段基坑深約15.8m。車站基坑周邊建筑物密集，左上角是在建的商場，左下角是長江醫院及多幢7層建筑，右下角是利德家園15層高層住宅樓，右上角是建華商廈（7層）。

車站位于河西地區的長江低漫灘區，基坑范圍內的主要地層為人工填土、流塑狀淤泥質粉質粘土，下部為砂層，其中淤泥質粉質粘土很厚，最厚深度達30m，是典型的軟土地層。場地內地下水類型屬孔隙潛水，深部砂性土層中地下水有承壓性，承壓水與長江及內秦淮河水有水利聯系。

3 基坑設計介紹

根據該站基坑所處環境及地質情況，基坑安全設計是最主要的問題，而這種流塑狀的淤泥質土層有變形快、自身受力差等特點，對于這種超寬基坑的支護結構設計及支撐體系設計尤為重要。

3.1 支護結構設計

根據該站的環境條件及地質情況，設計中對地下連續墻、鉆孔灌注樁、套管咬合灌注樁等進行了綜合比選分析，通過結構受力、造價、環境影響等多方面分析比較，選擇采用目前技術先進成熟的套管咬合灌注樁作為基坑的支護結構，該施工工藝采用鋼套管支護、抓斗取土成孔，特別適合粘土地層，與一般的鉆孔灌注樁采用泥漿護壁成孔有減少泥漿污染、成孔效果好、孔壁完整等特點，樁身鋼筋籠在套管中吊裝，避免鋼筋籠損害孔壁，在混凝土澆筑過程中拔出套管，成樁分為兩期，先期樁采用緩凝型混凝土，二期樁成孔期間利用鋼套管切割先期樁混凝土，達到樁身混凝土咬合的功能，從而達到與連續墻一致的支護結構止水效果。

3.2 支撐體系設計

該站由于基坑寬度大、基坑深度相對較深，特別是位于流塑狀的淤泥質地層，則要求必須支撐架設快且穩定，否則會產生較大的基坑變形而危及周邊建筑物的安全。

根據計算分析，在滿足支護結構受力及變形要求下，該基坑共設計了4道支撐及1道倒換支撐，其中第1道支撐采用了整體剛度好、控制變形好的鋼筋混凝土支撐，其余支撐采用鋼管支撐，同時為保證整個支撐體系的整體穩定，在基坑橫向設置了2個臨時支點，以滿足支撐受力的整體穩定要求。

3.3 軟土處理設計

針對流塑狀淤泥質土變形快、自身受力差的特點，設計中還考慮對基坑底部土層進行了加固處理，首先沿基坑周邊支護結構內進行3m的條帶加固，然后沿基坑縱向中間設置了一條3m的加固條帶，最后沿基坑縱向間隔3m設置了一條3m寬的橫向加固條帶。所有加固條帶的加固深度均為基坑面下3m，加固工藝采用深層攪拌樁，水泥參量為20%。基坑加固后以滿足基坑施工方便，同時相當于在基坑底部預設置了一道加固支撐體系，從而減少基坑開挖過程中的基底變形。

3.4 其他處理措施

針對該站所處環境條件和地質情況，為最大限度的保證施工安全，設計中還對基坑開挖等提出了具體的要求：如基坑開挖中應作到邊開挖邊支撐，支撐架設應及時，嚴禁超挖達到控制變形；支撐架設必須保證支撐的整體穩定性，特別是避免架設中的支撐偏心受力等。

4 施工過程中簡介

在該站的整個施工過程中，從支護結構施工、土層加固、基坑開挖、支撐架設，設計均實行了現場全過程跟蹤，根據現場情況適時提出設計優化措施。

在支護結構施工過程中，套管咬合灌注樁在施工過程中發現在砂層（特別是粉細砂層）抓取土困難，不易保證咬合質量，為此，根據現場情況將樁間咬合由原設計的150mm調整為200mm，以保證樁芯混凝土咬合質量，達到樁間止水的目的。

對于土層加固，原設計在基坑面以上的攪拌樁采用空攪以節約水泥用量，在實際施工過程中發現空攪部分反而破壞了既有土層結構，使原狀土產生變化，造成基坑開挖前的支護結構變形，為此調整設計在空攪部分添加5%的水泥參量，使空攪樁產生一定的抗力控制支護結構變形，從而達到控制最終變形的要求。

基坑開挖及支撐架設過程中，由于本站基坑寬度很大，鋼支撐的拼裝架設的時間比較長，容易在支撐拼裝架設期間已發生支護結構一定變形的現象，為此，也根據本站基坑寬度大的特點，特對基坑開挖提出了中間掏槽進行土方開挖的方案，在基坑中間縱向先開挖，滿足開挖機具通行，靠近支護結構先采用放坡反壓保證土壓力平衡，在支撐架設完畢后再開挖兩側土體，從而達到控制支護結構變形的目的。

篇（8）

Abstract: the deep foundation pit bracing engineering project they are temporary, but the reliability of the supporting scheme of foundation pit engineering and rationality of the results is quite important, this paper analyzes the pipe pile through a practical project example, method pile composite gravity of combination support of the application of wall system, and put forward the deep foundation pit bracing engineering control key and experience.

Keywords: method to check the gravity wall pipe pile foundation pit supporting analysis is applied in the construction control effect experience

中圖分類號：TU74文獻標識碼：A文章編號：

目前，隨著我國城市建設的快速發展，建筑在向高空發展的同時，地下空間也得到了充分利用，促使深基坑工程也越來越多，同時，對深基坑支護的設計與施工也提出了更高的要求。不同的基坑支護方案對基坑安全、施工進度，成本造價都會產生不同的結果，因此，工程有關各方對此應綜合考慮，認真比較以確定最合理的基坑支護方案。

一、兩種支護體系的比較

筆者施工的某工程地下部分為整體地下一層，平面形式為倒“L”型，底板埋深自然地坪下6.0米，地下建筑面積19800平米，場地距現有道路、建筑均較近。場地地層分布自上至下分別為人工填土層、粘土層、粉土層、粉質粘土層。根據本基坑的挖深及周邊環境，確定基坑安全等級為二級，重要性系數取1.0。最初基坑支護設計采用工法樁、灌注樁支護加水泥攪拌樁止水帷幕的支護體系，西部采用SMW工法樁加內支撐的支護形式，工法樁頂設冠梁，將工法樁連成整體，同時作為內撐支點，工法樁兼做止水帷幕，內支撐設鋼筋混凝土梁角撐及對撐，支撐梁下設格構柱及柱下灌注樁；北部東側及南部東側采用雙排鉆孔灌注樁的支護形式，樁頂均用冠梁連接，前后排樁間用連梁拉結，雙排灌注樁間設雙排攪拌樁止水帷幕；東側因場地條件允許采用放坡開挖雙排攪拌樁止水帷幕止水為通常做法，故本文不再贅述。

該項目基礎施工工期僅為4個月時間，經多次施工方案論證，采用該支護體系施工周期至少需要5個月時間，遠遠不能滿足工期要求，最終經方案比較，施工中大膽采用了管樁及工法樁復合重力墻的聯合支護體系。由于新的支護體系完全省去了內支撐，從而完全節省了內支撐制作及拆除的時間，理論上不但可以節省工期而且減少了造價，提高了經濟效益。

二、管樁、工法樁復合重力墻聯合支護體系分析

1、工法樁復合重力墻的應用分析

SMW工法樁是一種勁性復合圍護結構，結構抗滲性好，剛度大，不擾動鄰近土體，可在粘性土、粉土、砂土、砂礫土、Φ100以上卵石及單軸抗壓強度60MPa以下的巖層應用。目前對水泥土與型鋼之間的粘結強度的研究還不充分。通常認為：水土側壓力全部由型鋼單獨承擔；水泥土樁的作用在于抗滲止水。試驗表明，水泥土對型鋼的包裹作用提高了型鋼的剛度，可起到減少位移的作用。

SMW工法樁由于水泥土強度較低，變形模量較小，且H型鋼表面涂有減摩劑，因此在水泥土與型鋼組合結構體中水泥土的強度很難發揮，設計中可忽略水泥土的剛度貢獻，而將其作為安全儲備。但是，水泥土對型鋼的包裹能起到套箍作用，防止型鋼失穩，使型鋼強度得到充分的發揮。另外，水泥土還可起止水作用，并將承受型鋼間由于土壓力而產生的剪力，因而在工程中水泥土須具有一定強度和較好的抗滲性能。

本支護體系西部采用工法樁復合重力墻支護兼做止水帷幕，為雙軸水泥攪拌樁橫向共8排咬合布設（見圖1-1剖面）。其中攪拌樁1：樁徑700mm，樁頂位于場地地表下1.0m，有效樁長12.0米，組內、排間、組間咬合均為200mm；攪拌樁3：樁徑700mm，樁頂位于場地地表下6.0m，有效樁長5.0米，組內、排間、組間咬合均為200mm。“攪拌樁1”里排及外排每組內插普通熱軋20a型工字鋼，型鋼頂位于場地地表下0.8m，長12.0m，中心距1.0m。

“攪拌樁1”為4排，起基坑的支護作用，水泥采用P.S32.5，摻入比為15%，水灰比0.5~0.55，要求全程復攪復噴，樁頂設400mm厚鋼筋混凝土蓋板同樁寬，混凝土強度等級C30。 “攪拌樁3”為4排，作為復合重力墻，位于開挖基坑的坑底以下不開挖的土體中，起到對“攪拌樁1”的支頂作用，限制了“攪拌樁1”的側移，使其不但充分發揮了支護止水的作用，而且有效解決了單純工法樁不設內支撐的過大變形問題。

2、管樁的應用分析

PHC 管樁樁身混凝土強度較高（強度不得低于C80）， 再加上使用了高強度、低松弛率的預應力鋼筋使樁身具有較高的有效預壓力， 因此具有較大的抗彎和抗拉能力。但PHC 管樁為空心管形截面, 其抗彎剛度較實心樁要小, 故在水平荷載作用下易發生撓曲。采用其作為基坑支護樁時，在基坑開挖過程中, 支護樁側土體將會發生位移，并對樁體施加側向作用力，同時使樁產生撓曲和內力。樁周土體按移動情況可分為穩定層和不穩定層, 滑動面介于這2 層之間。根據土壓力理論, 將不穩定土層中承受土體側向位移的上部樁段稱為“被動”部分；而穩定土層中的下部樁段受到上部樁段傳來的荷載，這與樁頭直接承受水平荷載的樁類似，稱之為“主動”部分。在這一過程中, 樁周土可能達到極限狀態并產生極限土壓力。

基坑開挖后, 坑內土體卸除, 土體的側向位移由Δ1和 Δ2兩部分組成：Δ1 為原狀土體側向卸荷后產生的側向變形；Δ2 為重塑區土體卸荷后產生的回彈變形。由于土體側向變形量相對較大，不利于對管樁的變形控制，因此有必要采取措施以控制管樁的位移并減少樁身彎矩。

接上所述，本支護體系北部東側及南部東側采用具有一定抗彎、抗折強度的PHC預應力管樁為擋土排樁，在管樁外側設置雙軸雙排水泥土攪拌樁止水帷幕的擋土支護形式（見圖2-2剖面）。其中：支護管樁采用PHC500×100 AB型，樁頂位于場地地表下2.2m，有效樁長11.0m，樁中心距1.0m，樁頂設900×500鋼筋混凝土冠梁，混凝土強度等級C30；攪拌樁2，樁徑700mm，樁頂位于場地地表下1.0m，有效樁長9.0米，組內、組間咬合均為200mm，與“攪拌樁1”排間咬合200mm。

三、施工控制重點

1、水泥攪拌樁的控制重點

“攪拌樁1”及“攪拌樁2”須連續施工，相鄰樁間間歇不得超過12小時，超過則應采取補樁或在后施工樁中增加水泥摻量20%～30%；但因施工機械及施工工藝所限，“攪拌樁1”與“攪拌樁3”之間的咬合在12小時的間隔時限內無法完成，但其并不影響整個體系的支護效果，因為間隔時限的要求是保證帷幕施工的連續性以達到止水效果，施工中只要保證起止水作用的“攪拌樁1”能夠連續施工即可，“攪拌樁3”施工時只要能夠與“攪拌樁1”緊密貼合以達到對“攪拌樁1”的Φ支撐作用即可。

2、型鋼插入偏差控制

2.1．H型鋼在插入過程中的平面位置和垂直度要用兩臺經緯儀采用前方直角交匯法控制，調整垂直度偏差在1%以內，再插入攪拌樁內，在沉放過程中還應及時糾偏。

2.2．型鋼插入時間應控制在攪拌樁成樁后30min~60min 內插入，若水灰比或水泥摻量較大時，插入時間允許適當延長，但不能超過60min。

3、PHC管樁的控制重點

3.1．管樁采用單節管樁，靜壓施工，嚴禁接樁。

3.2．為防止管樁的擠土效應擠斷水泥攪拌樁，管樁必須先于攪拌樁施工。

3.3．管樁施工時應控制沉樁順序，采取引孔壓樁、設應力釋放孔等措施，以減小擠土效應對臨樁及周邊環境的影響。

四、支護效果評價及經驗總結

本工程基坑開挖后，監測結果顯示基坑開挖后支護樁和梁頂最大位移均在可控范圍內，可見該聯合支護體系對控制支護結構的變形效果明顯，不但節省了1個月的計劃工期而且取得了明顯的經濟效益。但施工過程也并非一帆風順，以下幾點在施工中尤應加以重視：

1、重視開挖順序及墊層的作用。

由于施工場地狹窄，基坑開挖之初未能嚴格按照施工方案要求分層開挖，致使基坑西部邊緣一側一步開挖到位，3天內其中間區域樁頂最大累計位移已達47mm，遠超設計給定的監測預警值25mm，此時立即組織進行了墊層的施工，隨著墊層混凝土強度的逐漸提高，3天后位移已趨于穩定，并一直維持波動狀態，未在繼續發展。后續開挖工作嚴格按照分段分層開挖的原則施工，使基坑土應力逐漸釋放，并且開挖一段澆筑一段墊層混凝土。從實際施工效果看，分段分層開挖可以明顯減少樁頂的過快過大變形；同時通過對基坑監測數據的分析，墊層對支護結構的支撐作用還是顯而易見的，因此開挖過程中必須注意墊層的及時澆筑。需要強調的是，為起到墊層的支撐作用，墊層澆筑前必須將支護樁壁上的土體清理干凈，墊層澆筑時必須完全頂到樁壁上。

2、因該支護體系是工法樁復合重力墻與管樁兩種支護形式組成的，其交接處

必然是變形與防滲的薄弱環節，這一點設計中必須給予充分考慮，當場地條件允許時，應使兩種支護體的搭接處于基坑可能變形最小處。

3、根據場地土條件不同，管樁的擠土效應會有不同，該工程管樁壓樁過程中地表土雖未出現大面積隆起，但土體內力仍波及到相鄰道路，引起路面裂縫。鑒于此，在后續壓樁施工中，采取在未施工管樁中心每隔3根樁預先鉆Φ100mm圓孔釋放壓樁應力，實踐效果不錯。

4、進行基坑動態監測。

篇（9）

中圖分類號：U455文獻標識碼： A

2工程概況

某城市地鐵區間隧道總長約3Km，采用土壓平衡盾構法施工，自2013 年7 月始發，至10 月底累計掘進至440 環，經長距離砂層掘進后，原計劃于聯絡通道位置進行開倉換刀，地面注漿加固施工過程中盾構機被困，停機于445 環。盾構機被困區域地層自上而下依次為 素填土、 填砂、 含有機質砂、 粗砂、 礫砂、含有機質砂、 礫砂及 全風化片麻狀混合花崗巖，見圖1。地下水主要為第四系孔隙水，水位埋深約3.5m，受海水和河水的側向補給。隧道上方覆土厚度達15.0m，穿越地層為全斷面 礫砂，屬強透水層，結構松散，富水性大，對開挖面穩定性極為不利，脫困施工風險大。

圖1地質縱斷面圖

3盾構被困原因

盾構掘進至390 進入全斷面砂層后，平均掘進速度、推力及扭矩等出現異常，到440 環進絡通道加固區時，掘進速度僅為4mm/min，判斷刀具出現較大磨損，故決定在聯絡通道位置開倉換刀。由于該段地層為全斷面砂層，透水性強，旋噴加固效果差，遂決定在盾構機前方做一框狀素混凝土墻，待刀盤切入墻體后換刀。所做素混凝土墻墻頂標高至地面以下6m，框內土體采用后退式注漿進行加固，加固范圍為隧道底2m，隧道頂3m，如圖2所示，受場地條件及墻幅分幅影響，拐角處存在一定的空隙，注漿自框內四角往中間施做，注漿過程中每隔30min轉動一次刀盤，防止刀盤被困。由于素混凝土墻施工時發生鼓包現象，導致刀盤實際切入素混凝土墻的深度大于理論值，注漿時，漿液從素混凝土墻接口及正面竄入到刀盤孔隙內，導致刀盤與混凝土墻固結形成整體，盾構機被困。

圖2換刀加固圖

4盾構脫困措施

盾構機被困后，施工單位本著“設備安全第一”的原則，確定了“先刀盤脫困，再盾體脫困”的總體思路，采取潛孔鉆、成槽機、旋挖鉆等措施，嘗試清除刀盤前方及切口環周邊的素混凝土，以達到刀盤脫困的目的，均無效。于是決定在盾構四周做三軸攪拌樁隔水帷幕，并在帷幕內通過降水井降水，通過人工進倉清除刀盤，以達盾構脫困目的。

4.1 三軸攪拌樁隔水帷幕

根據現場實際情況，在盾構四周施做三軸攪拌樁隔水帷幕，如圖3 所示，樁徑0.8m，樁間咬合約30cm，樁長24-26m，采用“四攪四噴”工藝，為確保攪拌樁質量，施工時主要針對以下參數進行嚴格控制：

1）垂直度。移動攪拌樁機到達作業位置，并確保樁架垂直度在3‰以內。

2）樁長。施工前在鉆桿上做好標記，控制攪拌樁樁長不得小于設計樁長。

3）漿液。采用P.042.5 水泥按1.0-1.5 的水灰比配制水泥漿液。

4）鉆速。攪拌樁施工時，確保鉆桿下沉速度不大于0.8m/min。提升速度不大于1.2m/min。

5）搭接時間。樁與樁的搭接時間不應大于24h，若超過24h，則需增加注漿量，放緩提升速度。

圖3三軸攪拌樁隔水帷幕

通過以上措施進行施工控制，單根樁水泥用量為15-19t，施工過程中發現翻漿置換效果好，經取芯檢查，芯樣完整性好、連續性高，如圖4 所示，可判斷三軸攪拌樁隔水帷幕質量較好。

圖4三軸攪拌樁芯樣

4.2 洞內注漿施工

根據地勘資料，管片底部剛好位于礫砂層與全風化花崗巖層交界位置，砂礫層透水性強，因此，管片底部為帷幕墻隔水薄弱部位。為加強管片底部止水效果，在隔水帷幕對應位置，通過打開吊裝孔進行花管注漿，剛花管插入全風化花崗巖層50cm，確保地下水難以涌入刀盤前方作業面。

4.3地面注漿補強

在隔水帷幕施工過程中，由于原素混凝土墻影響，三軸攪拌樁不能完整封閉，故對攪拌樁與素混凝土墻接頭處進行注漿補強，為防止漿液竄入盾體周圍，刀盤切口環兩側采用丙凝、水玻璃、磷酸等注漿材料對土體進行注漿固結。

4.4人工進倉處理

待三軸攪拌樁隔水帷幕及降水施工完成后，降低土倉內壓力觀察，發現開挖面穩定，于是人工進入土倉內清理渣土，然后采用風鎬、電鎬等輕型設備鑿除了刀盤前方的素混凝土，鑿除順序為自上而下，碎渣通過螺旋機運出。待刀盤前方鑿出0.8-1m 空間后，自上而下鑿除刀盤側面水泥漿，直至露出切口環，使盾構機的刀盤脫困。整個進倉處理過程中，保持持續降水并監測水位的變化。

4.5 盾體脫困

經過上述一系列措施，使得刀盤成功脫困后，便針對盾體進行脫困，盾體脫困采取的主要措施有：

1）盾體。通過從盾尾注入高濃度膨潤土對盾體周圍進行，同時通過超前注漿孔、盾體上預留徑向孔注入油，對盾體形成包裹，減小地面處理、旋噴注漿等對盾構的影響。

2）加大推力推進。被困盾構機的最大推力為3900t，盾體脫困時階段性加大推力，并通過反復伸縮千斤頂，達到松動盾體的目的。由于加大推力推進時，千斤頂易對后方管片造成破損，因此，需在管片與千斤頂之間安裝一道鋼環，減小應力集中，同時加強管片螺栓的復緊和管片姿態的監測。

3）外置千斤頂輔助。在盾構自身推力不能滿足脫困的情況下，在管片與中盾之間焊接支座安裝千斤頂，通過外置千斤頂增大總推力達到脫困目的。

4）震動輔助脫困：在盾殼內，采用風鎬、平板振動器等對盾殼進行敲打震動，以達到盾殼與固結體脫離的目的。通過采取以上措施，盾構機成功脫困。

5施工風險及風險控制

5.1 三軸攪拌樁成樁質量，樁的完整性，垂直度。

施工中采用全站儀測量垂直度，控制樁的提升和下沉速度，控制水泥用量，嚴格執行水灰比；控制樁之間的咬合，全站儀測量定位，縱向咬合一個樁位80cm，橫向排距咬合30cm，確保咬合嚴密，同時對存在缺陷的部位采用后退時注漿補強；成樁后鉆芯取樣檢查成樁質量滿足成樁要求。

5.2 注漿引發盾體裹住風險

注漿是為了補強土體，增加土體的自穩性和密實性，漿液如果竄入盾體與地層的空隙，會導致盾體裹住的風險。一是通過控制注漿工藝，控制注漿的壓力和注漿量，調整漿液的配比及凝結時間，掌握注漿的經驗參數；其次提前作保護措施，在盾體上通過徑向孔，超前孔注入聚氨酯和黃油，使盾體周邊有一層保護膜。

5.3 降水引起地面沉降

降水施工，地下水流失后引發周邊地層及建筑物的沉降。布置沉降觀測點，提前對周邊建筑物及地面作施工調查取證，設置沉降預警機制，嚴格控制降水沉降；布置降水觀測井，控制降水的深度，滿足進倉處理為標準；加強降水過程監測，做好理論計算。

5.4 掌子面崩坍，突水突泥風險

進倉處理過程中，掌子面擾動，臨空面增加，水土壓力變化，內外水頭壓力差加大，土體的穩定性遭破壞，地層又處在富水砂層，易導致突水突泥。進倉前地面鉆芯取樣，對不穩定土體注漿補強；施工中加強掌子面的支護和監測，做到先支護后開挖，并做超前探孔，確認地層情況，確保開挖在穩定的支護下進行，同時加強現場人員的協調和更換，做到不疲勞作業，選派有經驗的人員進倉作業。做好應急處理措施。

5.5 盾體脫困，管片及盾尾損壞風險

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中圖分類號： TV551 文獻標識碼： A

前言

隨著時代的發展和人民的生活水平的提高，建筑物的重要性和安全等級越來越高，且深基坑的開挖深度也越來越大，合理的基坑支護技術是保障建筑物安全施工的關鍵，為了確保建筑物的穩定性，建筑基礎必須要滿足地下埋深嵌固的規范要求。建筑結構主體越高，其埋置深度也就越深，對基坑工程施工要求也就越高，隨之存在問題也越來越多，這給建筑施工帶來了很大的困難。

一、工程簡介

某高層建筑工程，建筑面積38550m2平方，地上為25層，地下3層。該工程原為魚塘，已經人工填砂平整，地形開闊，地面起伏小。擬建工程的地下室底板相對標高-11.40m，地面標高為1.10m，基坑開挖設計深度取12.50m。工程地質與水文地質特征：

1、場地地質特征。根據本工程地質勘察鉆探表明，本工程的場地地層可分為：第四系的人工填土層、海陸交互相堆積層、燕山期花崗巖風化層。

2、場地水文地質特征。本工程場地的四周無明顯的地表水系存在，地表水不發育。第四系土層含大量孔隙水（以承壓水為主），燕山期花崗巖中含少量基巖裂隙水。場地地下水的補給主要靠大氣降水及地表水滲入，排泄則以徑流及大氣蒸發為主。基巖裂隙水與上部孔隙水（以細砂、圓礫層中承壓水為主）水力聯系密切，勘察期間從鉆孔中測得地下穩定水位埋深為0.40～1.30m，標高1.07～1.92m。根據當地地下水長期觀察資料，地下水位一般標高為1.70m。

二、基坑支護方案選取

該工程屬于深基坑工程；而且地質勘察結果表明，本深基坑工程的地下主要為細砂和深厚淤泥質土層。地下室基坑形狀為圓形，因此可以充分利用圓形拱的受力特點進行基坑設計。從本深基坑工程的場地地形條件、地質條件、基坑特點等方面綜合考慮，基坑設計采用分臺階進行支護，上級邊坡深3.5m，采用雙排攪拌樁＋土釘墻的復合結構進行支護；下級邊坡采用咬合樁拱壁＋多道圓環拱內支撐結構型式支護。

三、深基坑施工技術要點

1、基坑開挖

本深基坑工程的土方開挖應遵守分區、分層、分段、對稱、均衡、適時的原則。整個基坑分為兩大區域，即周邊區，支護工作區（按支護底邊線向坑內約8m范圍）及中心區（即相對自由開挖區）。周邊區必須服從支護結構施工單位對土方開挖的技術要求進行開挖，中心區由土方開挖單位自主開挖。本基坑直立支護段對應的基坑周邊區必須分層、對稱開挖，以便使基坑分段對稱受力。

2、基坑支護

（1）土釘墻面層施工

直立段支護型式面層護面采用掛ф6.5鋼筋網@200×200mm，土釘部位設置2根通長水平Φ16加強筋和Φ16桿體鋼筋與土釘頭部焊接牢固后，噴射細石混凝土C20厚100mm護面。

（2）自鉆式或擊入式鋼管土釘施工

根據本深基坑工程的施工現場條件，采用自鉆式或擊入式鋼管土釘（錨桿）采用Φ48鋼管，壁厚不小于δ3.25，自鉆式采用機械帶動旋轉鉆進，用頂漿法注入水泥漿（遇砂層、流塑狀易塑徑的淤泥層時邊注水泥漿邊鉆進）。其抗拔力設計值不低于5kN/m。

（3）水泥攪拌樁施工

本基坑的水泥攪拌樁樁徑采用D600mm，間距取500mm，采用“四噴四攪”工藝，按“噴漿法”施工。攪拌樁水泥摻入比12%～15%，對應的水泥用量≥70kg/m，水泥采用P.O.32.5R普硅水泥，水灰比0.5～0.55，對應的容重約為1.7±0.05。樁位允許偏差為50mm，垂直度允許偏差為1%，樁徑允許偏差為4%，相鄰樁施工間隔時間不超過2小時，攪拌樁的設計強度為15天0.6MPa、21天1.0MPa、28天1.2MPa，基坑土方必須在攪拌樁養護21天后開挖，開挖前必須對水泥攪拌樁進行抽芯檢測。

（4）咬合樁施工

咬合樁定位施工時要充分確保誤差小于20mm，樁的垂直度偏差小于3‰。咬合樁采用搓管樁機施工，施工時液壓系統將鋼套管超前壓入土中，然后用沖抓錘將套管中的泥土抓出成孔。成樁直徑為1200mm，樁間距1000mm，咬合200mm，先進行素混凝土樁的施工，后進行鋼筋混凝土樁的施工。

3、基坑監測施工

施工監測是深基坑支護的重要手段之一，位移、沉降的變化與實際地質條件、支護方案、施工組織管理、施工工藝及外界環境條件等都有密切的關系，所以應恰當設置位移沉降等基坑安全監測點。本工程堅持動態設計與信息化施工的原則，有效地成為保障本深基坑工程支護安全的重要手段。針對本深基坑工程特點，特采取了如下基坑監測措施，以確保基坑監測準確無誤：

（1）監測項目與測點布置：本深基坑工程監測項目包括必測的支護結構的頂部水平位移觀測和深度水平位移觀測（測斜）、坡頂位移與沉降觀測；選測的項目包括攪拌樁內力監測。共設置14個位移觀測點，8個沉降觀測點，12個混凝土支撐應力觀測點。

（2）安全監測頻率：①本基坑開挖前三天應對所有測點平行測量3次，取其平均值作為初值。②當基坑開挖后，各測點及各測試項目每天觀測1～2次，在開挖過程中視其發展趨勢而定，若測值不穩定，應加密觀測次數，直至每2～3小時一次，直至穩定為止。基坑土方開挖到底后，若位移沉降值穩定，可每3～5天觀測一次，直到基坑可進行土方回填為止。

（3）本基坑安全設計等級及相應的位移、沉降控制值：①本基坑下邊坡的安全設計等級為一級，咬合樁支護結構水平位移最大允許值為30mm，預警值為24mm；因上級邊坡（即復合土釘墻支護段）支護結構的變形將受下級邊坡變形的影響，故上級邊坡支護結構最大允許值為50mm，預警值為40mm。支護結構的應力值達到設計允許值的80%以上時即需預警。②沉降、位移觀測結果要求在當天及時整理，最遲在2天內反饋給設計單位及工程有關各方。遇險情時或數據有異常情況時必須第一時間告知設計人員及各方。③當實際基坑變形值達到預警值時，應及時將全部觀測資料函知設計人員，并召開專題會議，由設計人員踏勘現場，聽取情況匯報，共同分析有無異常現象，確定是否需要采取補強加固措施，是否需要啟動應急預案。

四、施工過程預防性措施

鑒于本深基坑工程深度較大，本深基坑支護工程施工時，應采取以下預防性措施處理方案：

①針對新出現的與原設計考慮的環境條件不相符的新情況，必要時進行加固處理，增加支護體系的整體剛度。②由于本深基坑工程較深，當邊坡支護結構變形值或結構應力值接近允許值，必須立即提出處理方案對支護結構進行補強加固處理，加固措施應確保支護結構有足夠的剛度。③當本深基坑支護施工時出現上述情況時，應首先考慮在坑底采用土方、砂袋等進行反壓加強或增設斜向支撐等措施；盡可能減少坡頂堆載；同時在條件允許的情況下，也可在坡頂部位進行挖土卸荷。

①要求及時用水泥砂漿對已出現的坡頂裂縫進行封堵，必要時進行灌漿填縫處理。②及時清理坡頂堆放物，以免影響對邊坡裂縫發生、發展的觀測，坡頂不得有觀測不到的死角。

③不允許坡頂堆載及動載（例如載重車）超過設計允許值，如果一定要增加堆載，必須通知設計單位對邊坡進行加固處理。

總結：

基坑工程是建筑工程的一個重要組成部分，特別是深基坑工程施工的成敗往往事關工程全局。深基坑施工的安全可靠，直接關系著高層建筑的安全性、穩定性和長久性。深基坑的支護工程要從支護的設計和施工兩面著手，確保質量。良好的基坑支護施工技術，是整個工程施工順利的前提與保證，是整個龐大工程的重要開端。因此，加強對建筑深基坑施工技術的認識與研究意義重大。