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篇（1）

現澆鋼筋混凝土柱的質量控制，重在過程。當出現質量問題后，應查找原因，及時分析處理。現澆鋼筋混凝土柱是房屋結構中重要的承重構件之一。框架結構中較多采用的是鋼筋混凝土現澆柱，其質量直接關系到結構安全和使用。加強對現澆鋼筋混凝土柱的質量控制，分源頭把關、工序管理、質量保證體系、問題補救、監督管理、質量檢驗幾方面控制。

一、從源頭把關、控制質量

從源頭把關控制質量非常重要。鋼筋模板工程首先要控制鋼筋進場，檢查產品合格證、出廠試驗報告，并按現行國家標準《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB1499的規定取樣作力學性能檢驗，其質量必須符合規定。鋼筋表面不得有裂紋、油污等，平直無損傷。施工中柱受力筋采用機械連接，按《鋼筋機械連接通用技術規程》JGJ107規定，全程跟蹤取樣、送試驗室試驗、見證試驗結果，符合規定者才允許采用。

二、注重各道工序管理

控制質量要注重各個工序管理。從受力筋與箍筋的綁扎開始，要求：6肢箍，30根縱筋，對稱配筋，箍筋間距100。采用梅花形綁扎，鉛絲擰緊，保證鋼筋的正確位置。加強質量問題原因分析，針對問題個別處理。如出現：混凝土澆筑過程中，執棒人員的操作技能不熟練，責任心不強，下料、執棒未嚴格按要求實施，局部出現漏振現象，以及混凝土澆筑時，一次下料厚度過厚，振動棒的插入間距過大等問題均需及時糾偏。

三、加大現場監督力度

為保障防止質量保證體系運轉，要求現場管理人員管理到位，加大監督力度。

在澆筑混凝土之前，對鋼筋隱蔽工程驗收，內容包括：（1）縱向受力筋的品種、規格、數量和位置；（2）鋼筋的連接；（3）箍筋品種、規格、間距；（4）預埋件的規格、數量和位置。重視保護層厚度25±5。拆模后，由業主、監理、施工單位人員對外觀質量和尺寸偏差進行檢查，做記錄，并根據具體情況，及時對缺陷進行處理。

四、發現問題及時補救處理

現澆柱外觀質量缺陷有：露筋（柱內鋼筋未被混凝土包裹而外露）、蜂窩（混凝土表面缺少水泥砂漿而形成石子外露）、孔洞（混凝土中孔穴深度和長度均超過保護層厚度）、夾渣（混凝土中夾有雜物且深度超過保護層厚度）、疏松（混凝土中局部不密實）、裂縫（縫隙從混凝土表面延伸至混凝土內部）、外形缺陷（缺棱掉角、棱角不直等）、外表缺陷（構件表面麻面、掉皮、起砂等）。尺寸允許偏差：軸線位置8；垂直度13，層高±13；截面尺寸＋8，－5；表面平整度8；預埋件中心線位置10。發現軸柱混凝土澆筑后出現大面積孔洞、露筋現象，屬嚴重缺陷出現了質量問題。針對此類問題應采取以下處理：先打掉出現問題，已澆筑的混凝土柱。同時編制具體施工處理方案措施，重新立模驗收，合格后再進行混凝土澆筑。

五、加強監督管理、防患于未然

加強監督管理，主要作好以下工作：（1）做好混凝土澆筑安全技術交底工作，做好交底和混凝土澆筑過程中的施工記錄。（2）重要特殊部位混凝土澆筑要編制針對性的施工方案，嚴格按方案施工。（3）加強混凝土澆筑過程控制：控制混凝土配合比，混凝土坍落度（混凝土坍落度以現場測試為準，根據現場需要可適當增大坍落度，但必須滿足設計和規范要求）；合理組織勞動力，嚴禁疲勞操作；混凝土澆筑高大柱子時，設門子洞。門子洞的留設要嚴格按要求做；配制混凝土時要注意石子合理級配。當柱混凝土澆筑出現質量問題，采用如下處理原則：本著既不改變結構受力狀態，又不改變結構外形尺寸，以達到設計要求，滿足使用功能為度。

篇（2）

梁柱節點施工的復雜性主要表現為：節點構造復雜，鋼筋分布密集，操作人員高空作業，施工難度大，特別是中間柱子鋼筋縱橫交錯，箍筋綁扎不便，采用整體沉梁時節點區下部箍筋無法綁扎，致使梁節點部位不放或少放柱箍筋，留下嚴重隱患。部分施工人員意識到鋼筋骨架整體人模后柱節點內箍筋綁扎困難，便采用兩個開口箍筋拼合，然而在整個節點區均采用開口箍筋顯然不符合規范規定。規范對箍筋封閉和箍筋末端彎鉤的構造要求，是保證箍筋對混凝土核心起有效約束作用的必要條件。采用分層套箍法操作難度仍相當大，且須將節點部分側模板拆除方能保證節點箍筋間距及綁扎牢固。若采用原位綁扎鋼筋(即先安裝梁底模，再直接在梁底模上綁扎梁筋、安裝側模板)，其缺陷是：(1)只安裝梁底模，不安裝側模板，板的模板無法安裝，造成整個模板支撐系統不穩定，易發生模板倒塌事故；(2)在框架結構施工中，所有的鋼筋均須在施工樓層堆放和二次運輸，在這種開放的模板體系上推放和搬運鋼筋極其不安全；(3)支模和綁鋼筋多次交叉作業，不利于施工組織管理，窩工現象較嚴重，工效較低。

2.2改進的對策

近幾年的做法是將梁板模板(含側模板)全部安裝完畢后才安裝梁板鋼筋并整體沉梁。該施工程序的優點是鋼筋堆放、運輸及綁扎較安全，交叉作業少，支模和綁鋼筋不沖突，工效較高。但若不采取特別措施，會出現節點箍筋少放或者箍筋間距無法保證的問題。對此，可采用如下措施解決：(1)下料時每個節點增加若干根縱向短筋(可用細鋼筋)；(2)柱節點區箍筋現場焊接在縱向短筋上形成整體骨架，再將整體骨架套入柱縱筋并擱置在樓板模板面上，穿梁鋼筋并綁扎，為防止附加縱向短筋位置與柱縱筋沖突而造成套箍困難，附加縱向短筋應偏離箍筋角部約50mm，采用該法可保證柱節點箍筋的間距與數量，實施效果較好．需要說明的是，當結構較復雜時，采用該方法可能也會有困難，施工時要視具體情況而定。

3框架柱縱筋的搭接

按照規范和規程的規定允許搭接的矩形，異形柱縱筋應優先采用機械連接或對接焊，但有些施工單位為降低成本或貪圖方便，更愿意采用搭接。這種做法往往會造成柱在縱筋搭接部位的截面過小，因該部位箍筋尺寸并未變化，使柱縱筋難以緊靠箍筋(相差柱主筋1d的距離，其直徑通常在?覬18以上)。這一問題在柱截面較大時還不太突出。隨柱截面的減小就顯得較為突出。特別是異型柱通常柱寬僅2O0mm．如端部配2?覬25縱筋．減去鋼筋保護層5Omm。則此時兩根縱筋的凈距僅100mm。若采用搭接，則搭接處兩根縱筋的凈距如按搭接1根考慮也僅75mm，若兩根同時搭接則只剩下50mm。顯然對柱有效截面削弱太大，使鋼筋搭接末端延伸部位成為柱的薄弱點。

在按規范柱縱筋容許搭接時(三、四級框架d<22)，施工人員應在下部柱筋搭接部位末端延伸15Omm，并向外彎折1d，使上部柱縱筋通過此彎折段與下部柱縱筋軸線對齊，并宜在彎折段增加構造焊，可較好地解決這一問題。同時增加的工作量又不算大。

4混凝土保護層厚度問題

保護層厚度的規定是為滿足結構構件的耐久性要求和對受力鋼筋有效錨固的要求。保護層厚度太小，無法滿足上述要求，太大則構件表面易開裂，因此，《混凝土結構工程施工及驗收規范》(GB50204-1992)第3.5.8條《建筑工程質量檢驗評定標準》(GBJ301-1988)第5.2.10條、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)第5.5.2條均規定受力鋼筋保護層厚度梁拄允許偏差為±5mm。

在框架結構施工中，由于樓面標高是一致的，雙向框架梁同時穿越柱節點時，必然造成一側框架梁面筋保護層厚度偏火(往往會超過40ram)。井字架梁節點也有同樣問題，這些問題無法避免，但需注意：一是梁箍筋的下料問題，由于一向框架梁面筋需從另一向框架梁面筋底下穿過，若該向框架梁梁端箍筋按原尺寸下料，面筋無法直接綁扎到箍筋上，對粱骨架受力不利，因此梁端箍筋下料時高度可減小20～30mm(儀一向框架梁端需要),二是施工時以哪一向為主，因保護層厚度增大，截面有效高度變小，正截面受彎承載能力減小(約5％)，設計時是否考慮了這種影響，另一方面構件表面容易開裂。《混凝土結構設計規范》(GB50010-2002)第9.2.4條規定：當梁、柱中縱向受力鋼筋的保護層厚度大干40mm時，應對保護層采取有效的防裂構造措施。對此須在設汁時就明確以哪一向為主，并對保護層厚度偏大的一向梁端加鋪一層鋼絲網以防表面開裂。

5混凝土施工質量控制

5.1柱的“爛根”和“夾渣”

現澆框架容易出現“夾渣爛根”現象，使根部混凝土漏漿，嚴重時出現“露筋”和“孔洞”。其直接原因是柱模直接放在樓地板上，預先沒有在樓板上做找平層或加標準框澆出底面，更沒有留清掃口。當層段>5m中段未留澆筑口，進料從頂部直接下。自由落差>3m，在柱內鋼筋阻攔下料使粗細料分離，另因底部板麗不平且未堵縫。導致水泥漿流失掉，也存在底面垃圾未清除凈、振動棒長度不到位等因素，造成根部夾渣，爛根問題。保證質量的措施應在框架柱接頭外進行，即上次燒筑后加相同規格的方框，并澆平框面，繼續上澆前支橫模從板面開始，澆筑時在頂灑一層l：0.4的水泥砂漿。并鋪l：2水泥25～30mm厚，在其上澆混凝土，可保證框架柱自然密實，不會出現夾渣或爛根的質量問題。

5.2控制好混凝土質量

對配合比的控制不容忽視，再準確的配合比，現場不控制粗細骨料的含雜質量和稱量，仍然會生產出不合格品。有的工地不做配合比設計，而套用別人的比例。對已澆成品不保護，養護不及時，尤其是夏天氣溫高的地區更需要保養，這是提高強度的重要環節。對混凝土框架柱的澆筑施工，必須遵守現行的施工規范，注意克服配料計量、拌和時間短，加水不控制，運距長搖晃離析現象，更要注意不允許二次加水重拌及振搗不密實、過振、漏漿、跑模、不清除殘留木屑等現象。操作素質低下所產生的后果將削目支撐件的豎向荷載，影響結構連接及降低抗震能力。只要有健全的施工操作標準，步步檢驗認證，按規范施工，框架工程質量就會得到保證。

6結語

篇（3）

二、我國在二十世紀六十年代前的水利水電工程施工中主要采用木質模板，由于木材易于制作成各種形狀，有些形狀特殊的構筑物，如水電站的尾水管的混凝土澆筑，通常均采用木材制作模板，近代仍然有許多國家、許多水利水電工程中使用木模板或鋼木混合結構。

七十年代以來，我國在混凝土壩施工中多采用大型鋼木混合模板，混凝土（預制）模板等，隨后廣泛發展了滑動模板以及由此而帶來的混凝土澆筑工藝的革新。1973年丹江口水庫下游引水工程排子河度槽的空心墩，采用了滑動模板施工方案。1975年密云水庫溢洪道工程的溢流堰和陡槽陡坡混凝土襯砌，采用了沿軌道行走的拖板式滑動模板，1997年在曲率變化復雜的清水閘雙曲拱壩上采用了滑動模板施工，在這一時期還有豎井、隧洞、渠道、攔污柵工程等采用了滑動模板施工。

七十年代末，我國執行以鋼代木的技術政策，組合鋼模板大部分用于基礎、柱、梁、板、墻等施工中，尤其用于水電工程中的大體積混凝土施工中，呈現了明顯的優勢。

1946年在狼溪壩（worfcreek）首次使用懸壁模板，隨后在使用中不斷改進，頗受歡迎。中國在二十世紀五十年代已采用半懸壁模板，七十年代中期，開始研制鋼懸壁模板，由于混凝土施工中模板的吊裝十分頻繁，美國在七十年代初研制并在德活夏克重力壩中，使用自動錨固的自升懸臂模板，取得了很好的技術經濟效益。

三、模板工程之所以受到重視，并努力提高和改進其工作和使用性能，與它在混凝土施工中的重要性是分不開的。

首先，水工混凝土施工中模板工程費用比重很大，約占混凝土總造價的15-30%。在無筋或少筋的大體積混凝土工程中約占5-15%。模板制作與安裝勞動消耗量約為28%-45%（一方混凝土中的勞動量）并消耗大量優質鋼材和木材，見下表：

大壩名稱

白

山

龍羊峽

太平哨

葛州壩

安

康

清水閘

均

值

砼單價（元/m3）

63.0

86.5

54.1

47.0

67.1

75.0

65.4

每m3砼模板費用

三次周轉

元

9.6

12.1

9.7

9.1

9.0

9.0

%

15.2

14.0

17.9

19.4

12.0

15.7

七次周轉

元

7.4

9.3

6.6

6.7

7.0

7.4

%

11.7

10.7

12.2

14.3

11.0

12.0

備注

83年單價不計吊車工作占班費

模板的作用，還常常表現于控制施工進度上，在大體積混凝土施工中，根據一些工程的統計，模板的拆裝時間，約占總施工周期的35%。模板工序在許多情況下是施工網絡圖中的關鍵線路，模板工藝的改進常常可以加快施工進度。

水利水電工程中模板的地位，還可以從國外混凝土壩施工經驗中看到，下面是國外工程中模板工程占施工費用的比例。

1、蘇聯：模板的平均勞動消耗占混凝土單價的10-22%。

2、日本：模板費用占施工中的費用為：拱壩47%，重力壩30%。

3、美國：模板工程占總費用的20%。

（注：日、美是對單個有代表性的壩的施工總結而得。）

由上可知：模板工程在鋼筋混凝土施工中占有相當重要的作用，做好模板的結構設計和工藝設計對提高工程效益和加快施工進度是有相當的意義。

一、四、模板的型式和結構有時能改變混凝土的澆筑工藝

傳統的模板型式是采用拉條固定面板，這種結構方式妨礙入倉，混凝土拌合物的整平與搗固，妨礙面層的鑿毛清理，妨礙澆筑倉面的施工準備工作，無法進行機械化作業。

懸臂模板則大大克服了傳統的模板型式的缺點，在機械化施工和減少勞動消耗上呈現了很大的優勢。

意大利修建阿爾卑—得熱拉大壩時，采用了一種不拆除的模板（鋼擋板），由于這種模板形成了承壓面，所以大幅度降低對大壩混凝土砌體的要求，取消了澆筑塊間接縫的防滲，采用分層鋪筑混凝土，取消施工中的工作面，（在混凝土鋪完之后用專門機械切出工作縫）。

蘇聯在薩揚諾—舒申斯克水電站施工中架用帶“錨桿”的雙層懸壁模板，這種模板的支承柱不是向下伸而是向上伸出，下層模板的支承柱支撐上層模板的面板，模板的自重和混凝土的側壓力均由下層模板承受，因此每個澆筑倉至少有兩層模板，這種模板只需拆除下層模板的固定螺栓。從而，減少了各澆筑層間的時間間隔，提高了澆筑速度也減少了混凝土表面的清理工作與準備工作量。

滑動模板則對混凝土澆筑速度更顯示出優勢和潛在的生命力，這種型式的模板除表現在時間效益（工期縮短）之外，模板本身的價格也可以降低，而且能很大程度上提高混凝土澆筑效果。

總之，不同的模板型式決定了混凝土澆筑的不同施工工藝，也對混凝土的質量和工程效益有不同的影響，如何改進模板工藝是一個重要課題。

五、我局在參加的水電建設工程中對模板工程仍然以傳統的模板型式為主，盡管在太平灣電站建設中引進了一些新的工藝技術（試用），但有些問題仍然值得探討。

1、我局一直倡議施工單位在混凝土施工中盡量使用鋼模板，但在實際施工中，有許多部位諸如擋水壩段，廠房立墻等都僅使用少量鋼模，這不僅浪費了大量木材而且大大降低了工效。成功的工程總結出，鋼模可比木模提高工效2-4倍（工效包括安裝、拆模、電焊、鑿毛、搭設平臺等的綜合用工），而且鋼模的成本費（達到標準周轉率）僅為木模的一半。因此，合理的以鋼模代替木模是提高經濟效益的好方法之一。

2、我局在模板管理上有許多不足。其主要表現在模板的使用周轉率上，按規定，鋼模板的周轉率為50次，大型木模板為15次，一般木模板為7次，而我局實際周轉率遠遠達不到這個要求，僅以一般木模為例，我局使用周轉率為4次左右，這大大增加了施工費用，解決這一問題的辦法除了提高工人思想素質，業務水平外，我們的管理水平有待提高。

3、在我局引進使用新的模板工藝上，滑升模板是突出的一例，有成功也有失誤，在云峰大壩修補工程中，使用的滑模是比較成功的，而在太平灣清水閘閘墩上使用滑模則值得探討，排除試驗目的來談，滑升模板一次性投資較大，因此它適用于高層混凝土澆筑中，高度較低的混凝土澆筑中使用則效益不顯著或者沒有效益，因此新技術的使用中應考慮其適用范圍，并與經濟效益掛鉤才是適宜的。

4、模板工程在近幾年已形成一個專門學科，但這方面的書并不多，我們在工程施工中應對每一項工作，各種形式的模板認真總結，使得在今后的工作中對每種建筑型式的模板有路可循，既方便工作，又能不斷改進，不斷進步。

六、鑒于模板工程在鋼筋混凝土施工中的重要作用，世界各國都在研究并不斷改進模板工程的施工技術和工藝，伴隨著模板專業公司的建立，模板工程的發展將不斷向快速、節省方向邁進。

模板工程的發展前景將是以如何加快混凝土施工為中心發展，1973年十一屆世界大壩會議提出了混凝土壩設計與施工的任務和課題，討論的結論是：“降低混凝土造價的根本出路是加快施工進度。”為此提出了新的混凝土壩施工方法就是：大體積混凝土連續垂直澆筑法，這相應給模板工程帶來了新的課題。

我認為加快進度的途徑之一就是：

1、認真研究滑動模板的使用問題。

2、增加澆筑層厚度，減少水平接縫，采用自升模板。

3、加大澆筑塊尺寸，減少施工縫，以縮小立模面積。

隨著改革的不斷深入，適應工程招、投標的需要，就要做為前期工作涉及的內容有：

篇（4）

1工程概況

某幼兒園1995年8月開工，于1996年12月竣工交付使用，建筑面積1643m2，為一幢3層框架及部分磚混結構建筑。鋼筋混凝土梁式樁基，三層局部樓面及屋面為井字梁結構。于1999年3月發現①～⑤軸、A～D軸間井字梁兩側屋面板底以下部位出現多道肉眼可見的垂直裂縫。在清除表面粉刷層后發現裂縫沿構件截面高度呈上寬下窄狀，寬度約0.5～1mm，多為表面裂縫，基本未貫穿梁底，且大都分布在跨中區域，在LB梁上的分布多于LA1及LA2梁，同時井字梁的周邊梁與其下砌體結構產生了明顯的錯位.

2裂縫原因分析

(1)該樓共設8個沉降觀測點。根據基礎沉降觀測結果，由于為樁基礎，沉降量均較小，最大沉降量10.4mm，最小沉降量9.3mm，最大差異沉降僅1.1mm，故可排除基礎沉降量過大引起梁體裂縫的可能。

(2)對梁體進行回彈測得混凝土強度等級達到C20，符合原設計要求，故可排除梁身混凝土強度等級不足引起梁體開裂的可能。

(3)該井字梁結構系夏季施工，原定屋面做法為剛性防水層上用1∶10水泥珍珠巖找坡，再做架空層隔熱，而后考慮鋁白色SBS具有反光、防漏的雙重作用，而改用鋁白色塑膜面SBS防水卷材替代架空層。通過實地檢查發現，該防水材料已老化變質，其上鋁白色也已退盡。寧波地區冬季最低室外溫度在-5℃左右，室內溫度可達到10℃，夏季室外溫度可達到38℃左右，在陽光直射處則可達到45℃以上，室內溫度為30℃左右。該井字梁層面上雖做有珍珠巖找坡層，但厚度較薄，且其上SBS已失去原有的反光作用，故該層面保溫性較差，梁體的室內外溫差無論冬夏季至少在10℃以上。

3設計計算的復核

現以LB梁為例進行裂縫寬度復核。該構件的裂縫控制等級應為三級，最大裂縫允許寬度為0.3mm。復核工作分兩部分進行。

(1)按受彎構件驗算梁體裂縫寬度，其最不利情況應是荷載效應與溫度效應產生的彎矩疊加。因該梁是夏季施工的，冬季則產生收縮變形，梁頂與梁底的溫差使梁頂收縮大于梁底，因此，冬季溫度效應產生的跨中彎矩與荷載效應產生的跨中彎矩是同號的，即冬季二者的影響是疊加的。

經計算得屋面綜合荷載q＝7.58kN/m2，區格的長a和寬b分別為3.4m和3m，則荷載效應產生的彎矩

Ml＝0.34qa2b＝0.34×7.58×3.42×3＝4kN·m

而由構件上下表面溫差產生的溫度彎矩Mt：

Mt＝EIαΔt/h＝Ebh2αΔt/12＝2.55×104×250×700×700×10^－5×10／12＝26000000N·mm＝26kN·m

其中E為C20混凝土彈性模量取2.55×104N/mm2；α為C20混凝土線膨脹系數，取1×10^－5，I為構件截面慣性矩，矩形時為bh^3／12，(b為構件寬250mm，h為構件高度700mm)；Δt為構件上、下表面溫差，取為10℃。

因而M＝Ml＋Mt＝89.4＋26＝115.4kN·m

按《混凝土設計規范(GBJ10-89)》受彎構件公式算得最大裂縫寬度Wmax＝0.215mm＜0.3mm。

(2)按受拉構件驗算梁體裂縫寬度。由于該梁為夏季施工，冬季則產生收縮變形，但受支座的約束，在混凝土內產生拉應力。如夏季施工時的溫度為35℃，冬季按0℃計算，則冬夏溫差將達35℃左右。如近似按軸心受拉構件驗算，則可算得最大裂縫寬度Wmax＝0.82mm＞0.3mm。

由計算過程中得知，溫度變形產生的伸縮應力很大(本例為781kN)，雖然計算中已考慮了鋼筋混凝土構件同磚混結構的協同變形因素，但由于兩者的線膨脹系數不同，磚混部分還是對構件產生了較大的約束。

(3)很明顯，本工程屋面井字梁側面出現裂縫的主要原因是由于冬夏季溫差引起的混凝土收縮變形以及冬季室內外溫差所產生內力效應的影響疊加于荷載效應的綜合作用結果。因該梁是在夏季施工的，而且保溫隔熱措施較差，在冬季的低溫下，沿梁長方向產生收縮。當收縮變形受到支座的約束時，在梁體內產生了拉應力。由于混凝土的抗拉強度較低，當拉應力超過抗拉強度時，便產生裂縫。此外，設計中沒有按構件由于溫度收縮變形引起的拉應力進行抗拉強度驗算，抗拉筋明顯不足，也是導致井字梁構件裂縫的主要原因之一。由于LA1、LA2梁配筋大于LB梁，故裂縫在LB梁上分布較廣。

4處理措施

該工程從竣工到發現裂縫已經過兩年多時間，此后又經過近三個月的現場裂縫發展的觀測，證實裂縫的開展已處于穩定狀態。引起構件裂縫的主要因素——混凝土收縮變形由于各種井字梁及其支承系統的協調變形已趨穩定，同時按溫度效應與荷載效應組合驗算構件抗彎強度證明梁截面承載力能夠滿足使用要求，故工程上僅按溫度裂縫的因素對構件作了如下處理。

(1)改善屋面保溫性能。考慮到原有屋面防水材料SBS已老化變質，為防止屋面滲漏，揭去重做。同時重新在屋面上鋪設了架空層，以降低梁體的冬夏季溫差與室內外溫差。

(2)鑒于構件裂縫寬度較小，故采用表面處理法施工。具體方法為：鑿去裂縫兩側各寬5cm范圍內的粉刷層，對裂縫處用水沖洗，然后刷摻有107膠的水泥漿，最后用1∶2水泥砂漿抹平鑿出的凹槽。對井字梁邊梁與支承墻體間的錯位處，先貼上寬300mm的鉛絲網，再用水泥砂漿進行重新粉刷。同時在構件修補后經過一年左右的跟蹤觀測，沒有發現新裂縫產生，因此可以認定以上分析結果以及裂縫處理方法是正確的。

5結束語

對于象井字梁構件這類體量較大，相互之間約束又較多的混凝土構件，為防止產生溫度裂縫可采取如下一些措施：

(1)選擇適宜的季節澆注混凝土。因為混凝土的抗拉強度較低，為防止其收縮變形使梁體內產生拉應力，應盡量選擇溫度低的季節澆注。必須在熱天澆筑時，可采用冰水或深井水拌制，或設置簡易的遮陽裝置，并對骨料進行噴水預冷卻，以降低混凝土的攪拌和澆筑溫度。

(2)選用水化熱小和收縮小的水泥(如礦渣水泥、粉煤灰水泥)，選用級配良好的骨料，并嚴格控制砂、石子的含熱量，盡量降低水灰比，合理使用減水劑，加強振搗，以減少水化熱，提高混凝土的密實性和抗拉強度。

篇（5）

凡經常或周期性地受環境水作用的水工建筑物所用的混凝土稱水工混凝土，水工混凝土多數為大體積混凝土，水工混凝土對強度要求則往往不是很高。在一般水工建筑物中，如閘墩、閘底板、水電站廠房的擋水墻、尾水管、船塢閘室等，在外力作用下，一方面要滿足抗滑、抗傾覆的穩定性要求，結構應有足夠的自重；另一方面，還應滿足強度、抗滲、抗凍等要求，不允許出現裂縫，因此結構的尺寸比較大。若按鋼筋混凝土結構設計，常需配置較多的鋼筋而造成浪費，若按素混凝土結構設計，則又因計算所需截面較大，需使用大量的混凝土。

對于這類結構，如在混凝土中配置少量鋼筋，在滿足穩定性的要求下，考慮此少量鋼筋對結構強度安全方面所起的作用，就能減少混凝土用量，從而達到經濟和安全的要求。因此，在大體積的水工建筑物中，采用少筋混凝土結構，有其特殊意義。

關于少筋混凝土結構的設計思想和原則，我國《水工混凝土結構設計規范》(SL/T191—96)作了明確的規定。

二、規范對少筋混凝土結構的設計規定

對少筋混凝土結構的設計規定體現在最小配筋率規定上，這里將《水工混凝土結構設計規范》(SL/T191—96)（下文簡稱規范）有關最小配筋率的規定，摘錄并闡述如下：

1．一般構件的縱向鋼筋最小配筋率

一般鋼筋混凝土構件的縱向受力鋼筋的配筋率不應小于規范表9.5.1規定的數值。溫度、收縮等因素對結構產生的影響較大時，最小配筋率應適當增大。

2．大尺寸底板和墩墻的縱向鋼筋最小配筋率

截面尺寸較大的底板和墩墻一類結構，其最小配筋率可由鋼筋混凝土構件縱向受力鋼筋基本最小配筋率所列的基本最小配筋率乘以截面極限內力值與截面極限承載力之比得出。即

1)對底板(受彎構件)或墩墻(大偏心受壓構件)的受拉鋼筋As的最小配筋率可取為：

ρmin=ρ0min()

也可按下列近似公式計算：

底板ρmin=(規范9.5.2-1)

墩墻ρmin=(規范9.5.2-2)

此時，底板與墩墻的受壓鋼筋可不受最小配筋率限制，但應配置適量的構造鋼筋。

2)對墩墻(軸心受壓或小偏心受壓構件)的受壓鋼筋As’的最小配筋率可取為：

ρ＇min=ρ′0min()

按上式計算最小配筋率時，由于截面實際配筋量未知，其截面實際的極限承載力Nu不能直接求出，需先假定一配筋量經2—3次試算得出。

上列諸式中M、N——截面彎矩設計值、軸力設計值；

e0——軸向力至截面重心的距離，eo=M／N；

Mu、Nu——截面實際能承受的極限受彎承載力、極限受壓承載力；

b、ho——截面寬度及有效高度；

fy——鋼筋受拉強度設計值；

γd——鋼筋混凝土結構的結構系數，按規范表4.2.1取值。

采用本條計算方法，隨尺寸增大時，用鋼量仍保持在同一水平上。

3．特大截面的最小配筋用量

對于截面尺寸由抗傾、抗滑、抗浮或布置等條件確定的厚度大于5m的結構構件，規范規定：如經論證，其縱向受拉鋼筋可不受最小配筋率的限制，鋼筋截面面積按承載力計算確定，但每米寬度內的鋼筋截面面積不得小于2500mm2。

規范對最小配筋率作了三個層次的規定，即對一般尺寸的梁、柱構件必須遵循規范表9.5.1的規定；對于截面厚度較大的板、墻類結構，則可按規范9.5.2計算最小配筋率；對于截面尺寸由抗傾、抗滑、抗浮或布置等條件確定的厚度大于5m的結構構件則可按規范9.5.3處理。設計時可根據具體情況分別對待。

為慎重計，目前僅建議對臥置于地基上的底板和墩墻可采用變化的最小配筋率，對于其他結構，則仍建議采用規范表9.5.1所列的基本最小配筋率計算，以避免因配筋過少，萬一發生裂縫就無法抑制的情況。

經驗算，按所建議的變化的最小配筋率配筋，其最大裂縫寬度基本上在容許范圍內。對于處于惡劣環境的結構，為控制裂縫不過寬，宜將本規范表9.5.1所列受拉鋼筋最小配筋率提高0.05％。大體積構件的受壓鋼筋按計算不需配筋時，則可僅配構造鋼筋。

三、規范的應用舉例

例1一水閘底板，板厚1.5m，采用C20級混凝土和Ⅱ級鋼筋，每米板寬承受彎矩設計值M=220kN／m(已包含γ0、φ系數在內)，試配置受拉鋼筋As。

解：1)取1m板寬，按受彎構件承載力公式計算受拉鋼筋截面面積As。

αs===0.012556

ξ=1-=1-=0.0126

As===591mm2

計算配筋率ρ===0.041%

2)如按一般梁、柱構件考慮，則必須滿足ρ≥ρmin條件，查規范表9.5.1，得ρ0min=0.15%，

則As=ρ0bh0=0.15%×1000×1450=2175mm2

3)現因底板為大尺寸厚板，可按規范9.5.2計算ρmin

ρmin===0.0779%

As=ρminbh0=0.0779%×1000×1450=1130mm2

實際選配每米5Φ18（As=1272mm2）

討論：1)對大截面尺寸構件，采用規范9.5.2計算的可變的ρmin比采用規范表9.5.1所列的固定的ρ0min可節省大量鋼筋，本例為1：1130／2175=1：0.52。

2)若將此水閘底板的板厚h增大為2.5m，按規范9.5.2計算的ρmin變為：

ρmin===0.0461%

則As=ρminbh0=0.0461%×1000×2450=1130mm2

可見，采用規范9.5.2計算最小配筋率時，當承受的內力不變，則不論板厚再增大多少，配筋面積As將保持不變。

例2一軸心受壓柱，承受軸向壓力設計值N=9000kN；采用C20級混凝土和I級鋼筋；柱計算高度l0=7m；試分別求柱截面尺寸為b×h=1.0m×1.0m及2.0m×2.0m時的受壓鋼筋面積。

解：1)b×h=1.0m×1.0m時，軸心受壓柱承載力公式為：

N≤φ(fcA+fy′As′)

==7＜8，屬于短柱，穩定系數φ=1.0，

As′===3809mm2

ρ′===0.38%

由規范表9.5.1查得ρ0min′=0.4%，對一般構件，應按ρ0min′配筋

As′=ρ0min′A=0.4%×106=4000mm2

2)b×h=2.0m×2.0m時，若仍按一般構件配筋，則

As′=0.4%×2.0×2.0×106=16000mm2

現因構件尺寸已較大，可按規范9.5.3計算最小配筋率：

ρmin′=ρ0min′()

式中因實際配筋量As′尚不知，故需先假定As′計算Nu。

①假定As′=4000mm2。

Nu=fy′As′+fyAs

=210×4000+10×4.0×106=40.84×106N

ρmin′=ρ0min′()

=0.4%()=0.106%

As′=ρ0min′A=0.106%×4.0×106=4231mm2

②假定As′=4231mm2。

Nu=210×4231+10×4.0×106=40.89×106N

篇（6）

前言

隨著城市住宅建設步伐的加快，不少住宅小區相繼建成，許多住戶陸續搬進新居，他們對住房的質量要求越來越高，尤其對一些現澆鋼筋混凝土樓板出現的裂縫情況非常關注，擔心這些裂縫最終會引發不安全事故。因此，分析現澆鋼筋混凝土樓板裂縫的原因及探索裂縫的防治措施具有極強的現實意義。

一、住宅現澆鋼筋混凝土樓板裂縫產生的原因

混凝土的收縮變形是混凝土的固有特性，主要表現形式為澆筑初期（終凝前）的凝縮變形、硬化過程中的干縮變形、在恒溫絕濕條件下由凝膠材料的水化作用引起的自生收縮變形和溫度下降引起的冷縮變形。影響混凝土收縮的因素主要有水泥品種、骨料品種和含泥量、混凝土配合比、外加劑種類及摻量、介質濕度和養護條件等。混凝土的相對收縮量主要取決于水泥品種、水泥用量和水灰比，絕對收縮量除與這些因素有關外，還與構件施工時最大連續邊長成正比。當現澆鋼筋混凝土樓板收縮受到其支承結構的約束，板內拉應力超過混凝土的極限抗拉強度時，就會產生裂縫。

（一）澆筑初期（終凝前）的凝縮變形

凝縮變形產生的裂縫發生在混凝土結硬前最初幾小時內，通常澆后24h即可觀察到。這種裂縫有兩類:一類是由于塑性混凝土下沉產生的裂縫，在梁、板中都有可能產生；另一類是塑性收縮裂縫，常出現在板中，裂縫逞不規則的雞爪狀或地圖狀。凝縮變形產生的裂縫多與混凝土的泌水現象有關。

新澆筑的混凝土經壓實后，由于重力作用，重的固體顆粒向下沉，迫使輕的水向上移，即所謂“泌水”。當固體顆粒彼此支撐不再下沉，或水泥結硬阻礙了它的下沉，泌水即停止。如混凝土中固體顆粒能不受阻礙地自由下沉，則僅使結硬后混凝土的體積減少，并不會產生裂縫。

塑性收縮裂縫并不受混凝土中鋼筋的影響，影響塑性收縮裂縫的主要因素是混凝土表面的干燥速度，當水分蒸發速度超過了泌水速度時，就會產生這種裂縫。因此凡是能加速蒸發速度的因素（如氣溫高、相對濕度低、風速大以及混凝土中溫度高于周圍空氣溫度）都會促使塑性收縮裂縫的發生。塑性收縮裂縫的表面寬度有的可達1～2mm。這種裂縫在自由支承板的四角處則很少出現，因為角部的干縮不受約束；相反，如板的邊緣受到約束（磚墻等），則將出現與板邊呈45°的一系列平行裂縫。

（二）硬化過程中的干縮和水化作用引起的自身收縮

自身收縮與干縮一樣，在澆筑后相當長的時間約1～2a才會出現，它是由于水的遷移而引起的。但它不是由于水向外蒸發散失，而是因為水泥水化時消耗水分造成凝膠孔的液面下降，形成彎月面，產生所謂自干燥作用，使混凝土體的相對濕度降低和體積減少；水灰比的變化對干燥收縮和自身收縮的影響正相反，即當混凝土的水灰比降低時干燥收縮減少,而自身收縮增大。如當水灰比大于0.5時，其自身干燥作用和自身收縮與干縮相比可以忽略不計；但是當水灰比減少到0.35時，混凝土內相對濕度會很快降低到80%以下，自身收縮與干縮則相接近。在硬化混凝土收縮受約束的條件下，收縮應變將導致彈性拉應力，拉應力可被近似看作彈性模量與應變的乘積；當拉應力超過混凝土的抗拉強度時，材料出現開裂。但是由于混凝土的粘彈性（徐變），部分應力釋放，徐變產生的應力松馳后的殘余應力才是決定混凝土是否開裂的關鍵。

（三）溫度下降引起的冷縮變形

由于建筑物各部位在各季節所受溫度變形不協調，從而導致裂縫。當結構周圍溫度變化時,梁、板、墻體均要產生變形，降溫時梁的溫度變化滯后于板，特別在急冷降溫時更為明顯,板的收縮大于梁，梁相對于板而言為外約束，由于板的收縮變形受到梁的約束，故在板上產生拉應力,這種應力是產生裂縫的主要原因，這種裂縫在板上常為貫通裂縫。

（四）現澆板上過早施工而加荷引起的裂縫

《混凝土結構施工質量驗收規范》規定，混凝土強度達到1.2kg/mm2前，不得在其上踩踏或安裝模板及支架。但開發商為了搶時間，趕進度，在剛澆好的現澆板上或混凝土尚處在初凝階段，就任意踩踏，搬運材料，集中堆放磚塊、砂漿、模板等。過早的加荷人為地造成了現澆板裂縫。

二、防治措施

（一）設計方面

在設計方面應該注意以下幾點:

1．現澆板結構設計中除考慮強度要求外，還應進行撓度及裂縫驗算，考慮施工不均勻性及混凝土本身的收縮因素，適當增加板厚，增強板的剛度。

2．宜采用較小直徑密度分布的方式進行布筋，為防止溫度及收縮引起的應力影響，應適當提高配筋率,這樣可提高混凝土體的極限拉伸應變及混凝土抵抗干縮變形的能力，防止因混凝土自身收縮出現大量的應力集中點，使局部出現塑性變形產生裂縫。另外混凝土標號設計強度不宜太高。

3．應在樓板上每隔20m左右處設置一后澆帶，并在樓板中間墻體支座處設一條伸縮縫，使其釋放內應力。

4．樓板因四周嵌固于墻體內，應在四角部位按要求配置雙向鋼筋，伸出長度應小于1/3L(L為短向邊長)，且不小于1.2m為宜。

5．在抗震非設防地區，也應適當增設混凝土構造柱，提高房屋整體抗震強度。

（二）施工方面

1．應嚴格按配合比進行計量投料，控制攪拌時間及水灰比，并根據現場砂含水量變化及原砂中含粒徑5cm以上的礫石篩選調整施工配合比，保持混凝土強度及坍落度一致，防止因水及水泥用量過多而增加混凝土中多余的水分及空氣，從而產生較大的內應力，導致產生收縮裂縫。

2．混凝土中骨料的用量占體積的70%左右，必須注意粗骨料的質量，宜用粒徑15～20mm的石子進行合理級配，含泥量<1%；砂子應用中、粗砂，含泥量<3%,砂率控制為40%左右，坍落度控制為14～20cm；水泥應選用非早強度型、水化熱低和質量穩定的普通硅酸鹽水泥，減少混凝土自身收縮。

3．嚴格控制板面負筋保護層厚度。現澆板負筋按設計要求都放在板上面，有梁通過或隔斷時，一般放置在梁鋼筋上面或與梁鋼筋綁扎在一起。為了控制好負筋保護層厚度，必須采用Φ10～14的鋼筋馬凳，縱橫間距為800mm左右來固定負筋的位置，并用電焊把馬凳與負筋焊牢，使馬凳在混凝土澆筑過程中不移位，保證負筋不下沉，從而有效控制負筋保護層的厚度，不使板負筋保護層過厚而產生裂縫。模板中線管鋪設密集處的上部及下部鋪放一層18號鋼絲網，寬度每邊應大于管區100mm為宜。

4．現澆板上不要過早上人、堆料和施加荷載，因混凝土澆筑后要有一個硬化過程，才會有強度；在這個過程中，應對混凝土加以保養，不能對混凝土施加任何外力。必須做到在混凝土強度達到1.2kg/mm2后，才允許在其上踩踏或安裝模板及支架。

5．現澆混凝土樓板必須采用平板振搗器振搗，水平和垂直方向各一遍，每次振搗相互重疊1/3的振搗寬度，不留施工縫。

6．在初凝后和終凝前應用木抹子趕平壓實及用鐵抹子趕壓三遍，減少收縮裂縫的出現。

7．混凝土澆筑完畢12h內，及時進行合理養護，保證規定的養護時間,一般情況下不少于7d，對摻有外加劑或抗滲混凝土養護不少于14d，提高混凝土自身拉伸應變能力，防止干縮變形出現裂縫。

8．發展纖維混凝土,在普通混凝土中摻入少量的抗裂合成纖維，其摻量為0.6～1.8kg/m3，可以控制混凝土的早期裂縫。

三、結語

現澆鋼筋混凝土樓板裂縫是工程常見的質量通病，大量工程實踐說明，只有在設計和施工過程中針對各影響因素考慮全面、細致，嚴格遵守設計和施工規范，弄清裂縫出現的原因，再加以正確的處理措施，裂縫是可以得到控制和預防的。

篇（7）

1.工程概況

1.1建筑概況

天津眾美制衣綜合樓原為津東農工商營業樓，建于1992年。為6層鋼筋混凝土框架結構（見圖一），北側后門正中有運貨電梯一座，東西兩側各有一道人行樓梯。建筑物東西長43.08m，南北長27.65m。除一樓層高為5.4米，6樓層高3.9米外，其余各層的層高均為4.5米，大樓總高27.9米，建筑總面積約5200平方米。根據規劃需要，大樓整體向北平移35m，遷移總重量約為10346噸。（圖二）

圖一房屋原貌圖二平移示意圖

1.2基礎概況

原大樓A軸為一層裙房，A軸柱下為條形基礎，采用倒T形斷面，梁高0.8m，板厚0.3m，梁寬0.5m，板寬1.5m。

B～F軸采用C30鋼筋混凝土梁板式筏板基礎，主梁斷面高1.4m，寬0.8m，梁底相對標高-2.100m。次梁斷面高1.3m，寬0.7m，梁底相對標高-2.100m，筏板厚0.4m，板底相對標高-1.700m，筏板在基礎周邊還伸出軸線外2.5m。基礎梁板下均設0.1m厚的C10素混凝土墊層。（圖三）

圖三基礎平面示意圖基礎斷面示意圖

1.3地質情況

根據地勘報告，地質情況如下：層底標高0.1～1.89m為人工填土層；0.47～1.33m由坑底淤泥組成；-1.40～-2.12m由粘土和亞粘土組成，可做建筑物的持力層；-11.01～-11.82m主要由灰色亞粘土、輕亞粘土組成。

本場區地基土的容許承載力［R］值，在標高-1.63m以上天然土（不包括坑底淤泥）［R］=120KPa；在標高-1.63～－7.13m，［R］=100KPa；在標高-7.13～－11.82m，［R］=120KPa；在標高-11.82～－13.72m，［R］=140Kpa。

2.分荷結構

要使房屋移動，必須將其由原基礎托換到可移動的上軌道結構體系上。在上軌道結構體系設計中，將框架柱的集中荷載轉換為上軌道梁對下軌道梁的分布荷載，這對于柱荷載較大、地基承載力較低、移動距離較遠的下軌道結構體系及其基礎的設計是經濟的、合理的。若僅依靠上軌道梁自身進行此荷載的轉換，不但需加大上軌道梁的截面，而且還因梁的變形使荷載分布不均，柱下荷載偏大，跨中荷載偏小，荷載轉換的效果不甚理想。因此合理的選擇是采用分荷結構，將柱荷載經分荷結構傳至上軌道梁，然后近似轉換為均布荷載，通過移動裝置作用于下軌道梁上。

天津津東農工商營業樓平移工程中，由于柱荷載較大，個別荷載達到4500KN，φ73mm滾軸需按20cm的間距密布，而上軌道梁受室內地坪至主梁頂的高差限制，梁高只有500mm，

必須設置分荷系統，才能滿足承載要求。經過多方案的比選，放棄了傳統的鋼結構分荷形式，開發應用了“鋼筋混凝土分荷結構”。（見圖四）

“鋼筋混凝土分荷結構”是由框架柱前后側對稱設置的鋼筋混凝土分荷斜柱和斜柱上部的鋼筋混凝土抱柱箍組成，并與框架柱及上軌道梁連成完整的一體，提高了分荷結構的節點剛度和傳力的可靠性。斜柱底部將上軌道梁三等分，縮短了上軌道梁的跨度，有效減少了上軌道梁的內力。斜柱頂部不像傳統的分荷方法支于一層樓板框架梁的底部，而是通過抱柱箍作用于框架柱的中下部，減少斜柱長度，既提高斜柱受壓穩定的性能，同時也增加了上軌道梁的側向剛度和抗扭剛度。由于整個結構高度較低，方便了施工和平移過程中的監測。

3.方案設計

3.1新址基礎設計

新址地質勘察報告所揭示的地層，與原大樓地基地質勘察報告所揭示的基本相似，新址報告中所示該場地地基土基本值與原報告中地基土的容許承載力基本一致，原大樓采用片筏基礎，故在新址仍采用片筏基礎應能滿足建筑物的承載要求。

新址片筏基礎主次梁的布置仍與原址基礎一致。XB～XE軸的主梁斷面尺寸和配筋與原址基礎B～E軸的主梁完全一致。新址柱間次梁及筏板的斷面尺寸和配筋與原址的柱間次梁及筏板相同，而新址柱下次梁按原址柱下次梁的承載能力并結合下軌道梁的構造和承載要求重新設計。

3.2下軌道梁的設計

下軌道梁采用鋼筋混凝土結構，下軌道梁一方面作為整個房屋平移及托換體系的基礎，同時頂推時為千斤頂提供反力。在①至⑧軸上共設8條下軌道梁，下軌道梁從新址基礎延伸至反力后背處。原址片筏基礎的軌道梁，貼在片筏基礎次梁兩側。新址下軌道梁兼作新址片筏基礎次梁，新址每條下軌道梁也由兩片軌道梁組成。在新舊基礎上采用同一類型的下軌道梁對平移的安全性是有好處的。

3.3上軌道結構體系設計

上軌道結構體系為鋼筋混凝土結構，由上軌道梁、抱柱梁、夾墻梁、分荷結構及連系梁等組成。上軌道結構體系用于承受移動部分的全部荷載，因此它應具有足夠的強度、剛度及穩定性。

3.3.1上軌道梁設計

上軌道梁采用雙側抱柱梁，采用槽鋼與混凝土組合梁結構。與下軌道梁對應，共設8條上軌道梁。上軌道梁兼作一個方向的抱柱梁，按最不利荷載組合、多跨連續梁設計，同時考慮分荷斜梁的水平分力和平移推力引起的軸向力，每條上軌道梁為由雙肢組成，梁底設［25槽鋼部分代替梁底部鋼筋兼作平移滑動面，箍筋與槽鋼焊接。上軌道梁斷面尺寸為250×500mm，頂面標高為－0.011m。

3.3.2抱柱梁設計

設計時考慮正截面的的受彎承載力，局部抗壓強度及周邊的抗剪切強度。直接或通過連系梁與上軌道梁澆筑成整體。經過大量實踐及實驗證明，采用鋼筋砼抱柱梁是進行柱托換的一種較為可靠、安全的形式。

3.3.3夾墻梁設計

夾墻梁布置在墻兩側，相互之間通過小系梁連接，確保墻體切斷之后承托墻體重量。

3.3.4分荷結構設計

在本工程中開發應用“鋼筋混凝土分荷結構”來解決柱荷載集中的問題。這種結構相比鋼結構更能確保支點的受力可靠性，而且有很好的經濟性與施工的便捷性。分荷結構的上部抱柱箍與上軌道梁的抱柱梁同時受力，對柱進行托換，抱柱箍按抱柱梁設計考慮。斜柱按45°設置進行分荷（見圖五），按受壓桿件考慮，鋼筋按構造配筋設計。兩側斜柱間在上軌道梁處通過系梁連結，以增強整體性。“鋼筋混凝土分荷結構”的工程成本較鋼結構大大減少，但分荷效果較好。

3.4滑動面設計

本工程采用滾動摩擦，滑動面為滾軸對鋼板。滾軸采用φ73鋼管，管內灌高標號細石膨脹性混凝土，兩端鋼板焊接封蓋。采用鋼管砼的優點是受壓后有微小的變形，可部分消除因施工精度不足造成的上下軌道梁不平整，保證上滑梁受力較均勻，減少對房屋結構產生不利影響。

3.5頂推設計

要使房屋移動，目前有牽引法和頂推法兩種。本工程采用頂推法，利用液壓千斤頂作為頂推設備，采用目前我公司先進的PLC同步控制系統，使各千斤頂的同步頂推精度控制在2mm以內。因本工程平移距離較遠，而千斤頂行程較小，僅為1.2m。所以頂推反力支座采用鋼筋混凝土固定支座和鋼結構活動反力支座兩種形式。平移6.6米距離內采用更換頂鐵的方法，每平移6.6米后倒用鋼結構活動反力支座。

房屋移動啟動時的滾動摩擦系數按0.1考慮，根據各軸線的荷載計算，本工程共采用100t千斤頂6臺，320t千斤頂2臺。

篇（8）

2主要施工技術

(1)孔徑控制技術。該工程大約50m的鉆探深度內可分為7層土層結構，為人工填土層、全新統中組海相沉積層、全新統下組沼澤相沉積層等。根據該工程的實際地理環境選擇適合土質的鉆機設備，通過對土質進行測試和分析，預防鉆孔過程中發生沉陷或位移等現象。鉆孔的過程中在一定的溫度下首先將重量適當加大，隨后經過不同的土層時依據土質的特性控制鉆孔的速度，例如在硬土質層時適當加快鉆孔速度，在軟土質層時適當降低鉆孔速度。(2)孔內沉渣控制技術。孔內的沉渣對樁基的承載力會產生極大的影響。在成孔的過程中一定要及時將孔內的成渣清理干凈，可對渣樣抽樣調查來判斷其清理程度，也可通過鉆孔過程中的阻礙力度來進行判定。沉渣的檢查需經過兩次清孔，第一次為成孔之后，第二次為混凝土灌注時。(3)灌注樁斷樁問題。該工程的混凝土灌注措施主要是通過孔口進行倒灌，這種施工技術容易出現蜂窩狀孔洞。在實際灌注過程中由于灌注速度的控制不當，可能引發新灌注的混凝土將下部混凝土沖翻，使其停留在頂部。而當混凝土凝結后，部分樁基位置因內部密實度不夠，而容易引起斷樁的現象。(4)鉆孔樁身偏差、樁位偏差問題。該工程所使用的鉆孔灌注樁的施工技術在我國還未達到先進的技術水平，施工管理過程并未形成標準化規范。同時由于施工技術團隊的專業水平有限，導致施工與管理存在脫節的問題，大多技術參數的誤差均是由于人為因素造成。只有加強施工現場的安全管理控制，才能減少鉆孔樁身偏差以及樁位偏差的問題。

3鋼筋混凝土灌注樁施工過程存在的問題及處理措施

3．1施工中存在的問題

(1)樁底地基承載力不足。鋼筋混凝土灌注樁主要的安全穩定性可能是由樁底地基的承載力不足造成。該工程土質結構較為復雜，可按力學性質分為18個亞層，每層所含的碎石、淤泥、灰渣、混凝土、粘土等物質均有所差異，部分土層分布均勻，部分土層分布不均勻，從而造成了地基結構的不穩定性。(2)縮徑。鋼筋混凝土灌注樁也可能因塑性土膨脹而發生縮徑的現象。為了對其進行良好的控制，可在成孔的過程中，提高成孔速度，加大泵量，當成孔后孔壁因形成一層泥皮而提高其抗滲水性能，同時不會產生膨脹現象，也就避免的縮徑的形成。也可通過反復掃孔的方法來避免孔徑的縮小。

3．2質量控制處理措施

(1)嚴格進行材料控制。在施工過程中提高對材料檢查與抽查的重視，可通過取芯抽樣法進行檢測，制定完善的監察制度。加強對安全檢查人員的管理，通過三級安檢的組織形式將標準化的規章制度貫徹落實，并建立考核獎懲制度，以此來激勵員工負責任的完成各項工作。一旦發現誤差問題，要進行嚴格的復查;同時對施工材料的規格和質量進行嚴格的控制，避免將不合格的材料用于建筑施工。(2)加強混凝土的科學配比。在進行混凝土澆筑時通常利用導管實現澆筑，但這種技術依然不能避免離析現象的出現，只有加強混凝土本身的科學配比，才能從根本上改變這一現狀。在對混凝土進行配比時，首先要了解所使用的基礎材料的規格、含水量等基本參數，該工程采用低收縮、低水化熱水泥，因此要根據其參數調節適當的濕度以及溫度，并完成取樣測試，詳細記錄配比信息。(3)加強對混凝土攪拌時間以及坍落度的控制。混凝土的攪拌時間以及坍落度對灌注樁的堵管、斷樁、夾泥等現象有一定的影響。混凝土的強度受其攪拌時間影響，合理控制攪拌時間能加強混凝土的強度。坍落度的控制主要可通過在施工中對混凝土面的標高以及導管的埋入深度進行控制，保持18cm～22cm的坍落度，并使導管保持在混凝土面2m～6m的置入深度最佳，避免將其提出混凝土面。當灌注至距標高8m～10m時，坍落度調整至15cm～18cm最佳。

篇（9）

水利水電工程中鋼筋混凝土結構中的蜂窩問題主要是指混凝土結構件中形成的與蜂窩特性相類似的窟窿，并隨之產生的骨料空隙現象。造成混凝土結構蜂窩現象的主要原因可能是由于材料配合比不正確或者是由于材料攪拌問題造成的砂漿和石子分離，另一方面也可能是混凝土搗實處理過程中操作方法不當，造成搗實密度不嚴、模板漏漿等。

1．2露筋

露筋現象主要是指混凝土結構中的鋼筋暴露在外的情況，造成露筋問題的主要原因是在進行混凝土澆筑的過程中墊塊發生了位移現象，鋼筋在緊貼模板的情況下造成了混凝土保護層無法達到其應有的厚度。另外，混凝土模板濕潤度不夠或者是保護層混凝土搗實不嚴也可能會產生一定的露筋問題。

1．3麻面

麻面主要值指的是混凝土結構表現上凹凸不平的小點，但是其并沒有產生露筋。造成麻面問題的主要原因是模板質量問題，由于其缺乏一定的平整度、密實度以及濕潤度，造成了混凝土振搗過程中不能有效的將混凝土材料中的氣泡及時排出，在振搗結束后沒有進行相應的養護處理，由此產生了混凝土麻面問題。

1．4裂縫混凝土

裂縫病害問題可以分為混凝土結構表面裂縫和內部裂縫兩種，造成混凝土結構裂縫問題的影響因素相對較多。在水利水電工程混凝土結構施工過程中，由于溫度和濕度的變化、施工工期的連續性問題、混凝土早期振動問題、施工過程中的地基不均勻沉降問題以及混凝土主體結構長期外露等情況都可能會導致一定程度上的混凝土裂縫。

2主要混凝土病害的預防措施

以上多提到的水利水電工程鋼筋混凝土病害問題，通過在施工前期或者施工過程中采取相應的控制手段，是能對病害問題進行有效控制和避免的，以下就對主要病害的預防措施進行分析。

2．1蜂窩預防

在對鋼筋混凝土結構蜂窩問題進行預防處理時，首先應在對材料配合比進行有效控制的前提下，對材料質量以及計量進行準確檢查。其次，在材料攪拌過程中應注意攪拌的均勻性。第三，在進行澆筑作業時，混凝土的自由傾落高度應保持在2m范圍以內，如果自由傾落的高度過長，則應及時采取相應的溜槽以及串筒等措施輔助混凝土下料。在進行混凝土搗實處理的過程中，應注意采取封層搗實的方法進行。另外還需要在灌注時注意觀察混凝土模板、支架以及堵縫等情況。

2．2露筋預防

為了對混凝土結構中存在的露筋現象進行預防處理，首先應注意在灌注前對保護層厚度以及鋼筋位置準確性進行檢查，使其保護層厚度能夠得到有效保障，可以采用在間隔1m的鋼筋上固定水泥砂漿墊塊的方式確保保護層厚度的一致性。其次在選擇石子材料時，應注意石子顆粒的最大尺寸都應在鋼筋凈距的3/4以下，如果鋼筋截面較小且比較密集時，可以采用細石混凝土對其進行灌注。最后，嚴格控制拆模時間和拆模質量，并對存在的鋼筋脫扣現象進行及時調整和修正。

2．3麻面預防進行混凝土麻面預防

首要注意問題是保持模板面的整潔性，表面不能附有雜物。其次在進行混凝土模板灌注前，應用清水將模板清晰干凈并保證其濕潤。隨后將模板進行拼接處理，對于模板之間的存在的裂縫問題應采取相應的措施進行填補，防治漏漿現象的發生，最后在進行振搗處理時應保持振搗作業的連續性和均勻性，確保混凝土材料中的氣泡能夠均勻排出。

2．4裂縫預防鋼筋混凝土裂縫問題

預防應從以下幾個方面進行:首先在混凝土結構施工過程中應注意對混凝土內外部溫度變化進行良好的控制，并選用合適的添加劑。其次在進行較大范圍的混凝土澆筑施工時，應注意澆筑方案的合理性，減低其水熱化程度從而避免施工縫現象。最后在對整體施工管理工作加強質量控制的同時，應制定相應的后期養護方案。

3水利水電工程鋼筋混凝土病害的治理措施

通常情況下對于水利水電工程鋼筋混凝土的蜂窩、麻面、露筋等表面危害進行處理的主要原因是確保鋼筋混凝土的內部結構不受到相應的侵蝕作用，所以對于這部分病害的治理，可以采用在其表面涂抹一定比例的水泥砂漿方式進行處理，對于水泥砂漿的比例應控制在1∶2－2.5之間。在采取該項手段進行表面處理的過程中，需要注意的是砂漿涂抹前應對其表面進行清洗濕潤，并加強砂漿初凝后的養護處理。當然，在露筋和蜂窩病害問題較為嚴重的情況下，僅僅采取在其表面涂抹水泥砂漿的方式不不能達到良好的治理效果的，應在去除凸出骨料顆粒和不密實混凝土的基礎上，采用高強度等級的細石混凝土進行修補和搗實處理工作。其次對于混凝土裂縫的治理，主要應根據混凝土裂縫的寬度不同制定出相應的處理措施從而對其抗滲性和整體性進行修復。通常情況下，大于0.5mm的混凝土裂縫可以采取水泥灌漿的方法進行治理。除此之外在對夾層進行處理的過程中，需要首先將夾層中的雜物清除，并使其在充分濕潤作用下采用高一等級強度的細混凝土材料進行搗實和養護處理。

篇（10）

2我國目前規范對鋼筋混凝土排架設計的不足

在鋼筋混凝土排架結構的抗震設計方面，GB50191—2012構筑抗震設計規范和GB50011—2010建筑抗震設計規范指導規范不同地域、不同排架結構的抗震設計。本文結合《構筑抗震設計規范》的具體條文，闡述了目前規范中鋼筋混凝土排架結構中設計的不足和缺陷。有關排架結構上部屋架結構計算的規定有:

1)《構筑抗震設計規范》6．2．19條規定，針對Ⅲ，Ⅳ類場地和8度、9度時，應該考慮屋架下弦的拉壓效應對結構的影響并核算屋架承載力;

2)《構筑抗震設計規范》6．2．22條規定，針對Ⅲ，Ⅳ類場地和8度、9度時，應驗算變形產生的附加內力。上述兩點敘述，規范使用“應”字，因此應考慮建立合適的屋架和支撐的桿系模型，否則無法得出上述內力值。在鋼結構排架設計方面，鋼排架結構施工進度快，造價低，但以后要經常維護保養。框架結構施工復雜，造價高，后期維護工作量低。在工程建設中，鋼架也就是在排架柱方向通過設置聯系梁或桁架的方式使排架柱方向形成可以抵抗縱向力下變形的鋼框架(局部開間或連續開間)，具體做法可采用實腹聯系梁或格構桁架———根據可設置高度選用，采用門式柱間支撐，可以留出工藝空間，還能對柱平面外予以加強。但我國處于高度使用水泥的情況，環境污染日益嚴重，從節能減排方面講，鋼排架結構應作為首選，但規范未給具體說明。