序論：好文章的創作是一個不斷探索和完善的過程，我們為您推薦十篇建筑類論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質，帶來更深刻的閱讀感受。

篇（1）

1.傳統庭院空間的局限性

傳統居住類庭院是一個龐大而復雜的體系，其中所包含的很多優秀的設計理念與手法仍值得我們在現代建筑設計中繼承和借鑒。但傳統庭院畢竟是經歷了幾千年封建中央集權制社會形態下的精神與物質需求的產物，也表現出一定的局限性。一方面，中國傳統儒家文化強調君權禮制為中心，導致其輕視物質利益，輕視科學技術的傾向，阻礙了社會科學技術的發展，給建筑科學的發展帶來負面作用。另一方面，中國傳統道家文化也有很多類似“無為而治”、“不與天爭”的消極成分，在建筑設計的理論與實踐方面則表現為經驗主義、觀念保守以及缺乏創新。因此，應盡可能避免這種負面影響。

2.個人行為心理和功能需求

傳統居住類庭院空間具有較強的功能適應性。傳統庭院的各功能空間是由其相對獨立又互有聯系的構成要素通過圍合限定而成的，并通過動態變化中人的行為流線來組織各個功能空間。在當代建筑設計中，我們可以借鑒這種手法，考慮人的行為層面，根據需要靈活劃分與連接不同的功能空間，從而又引導人的行為。其次，傳統庭院空間具有較強流動性。傳統庭院通過改變其空間的開敞程度及各要素的組合排列等方式對空間流線進行引導與劃分，這樣既能有效分隔人流，又能增強空間親和力，減弱人由于長時間行走而產生的疲勞厭煩心理。在當代建筑中，可借鑒這種手法來引導劃分空間流線，增強空間吸引力。

篇（2）

消防部門監管有限，導致違法行為滋生。由于消防部門人力、時間有限，加之一些規模小、性質復雜、施工地點分散的裝修工程不受約束，增加了監管難度和執法效力，滋生了違法裝修行為，造成此類場所的火災隱患長期存在。

建筑內部裝修工程相對建筑工程具有工期短，施工快的特點，如不及時發現，就會出現疏漏。因此，要有效控制建筑內部裝修工程違法行為的出現，就要求監督員全面、準確的掌握轄區情況，充分發揮公安派出所三級管理的職能，建立健全多警聯動機制，加大監督檢查的頻次和范圍。對發現的違法違章行為嚴肅處理，絕不姑息。同時，廣泛發動群眾對進行違法裝修的場所進行舉報投訴，使違法違章的工程無處藏身。

篇（3）

2從觀察—體驗—構建出發的圖學類學習的方法

《圖學思維的研究與訓練》指出“思維過程由感知、存儲、輸入、加工、輸出5個環節組成。在感知部分，主體（人）依靠視覺、聽覺、觸覺等感官感知客觀世界中的事物，經過表象化和概念化處理，即采用分析、歸納、抽象等方法，變成具有共性的概念或表象，通過記憶存儲在人腦中。”根據其中提出的圖學思維的訓練方法，首先是“觀察促記憶”，要求有明確的觀察目的，把握觀察時機，學會觀察與分析相結合的方法。“默畫促記憶”要求通過默畫記住一些圖形等方法促進豐富的表象儲備。然后，通過“表象的聯想方法”拓展到不同形體的想象，再通過“表象的分析與綜合方法”是指要掌握分析法等，再通過“表象的比較方法”是指比較表象的不同點和相同點。最后達到“加強創造性表象能力的訓練”，超越過去的“再造想象”，可以進行創造性想象和設計。建筑制圖與陰影透視這門圖學課程內容中同時涵蓋了圖學教育和圖學藝術教育的內容。“圖學是工科學生的技術基礎課，培養的是畫圖和看圖能力；而圖學藝術教育是藝術熏陶課，培養的是審美與鑒賞能力，學會發現圖學中的潛藏之美，學會創造工程之美。”教學的最終目的是通過知識的學習達到創新思維及設計能力的培養。但長期以來此類教學的重點主要放在制圖技能和表達方法等知識的傳授上，從而忽視了對學生綜合素質及創新設計能力的培養。由于目前學生的普遍情況是三維空間想象能力欠缺，建立二維三維空間想象及轉換能力比較差。在課程的整體安排上，首先是建筑制圖知識的傳授，主要是制圖標準的學習和繪制。在此過程中，通過手工制作模型的過程，使同學們在識圖繪圖以及二維和三維建立空間對應關系。此類專業的根本在于專業設計能力的培養，目的是在建立對于各種形體關系，陰影、層次、效果具備豐富的知識儲備，并能夠靈活地運用在自己的設計當中。所以在課程的過程中加入了觀察的環節，可以在之后陰影透視部分的學習中，對建筑形體以及細部進行觀察，可以提高學生操作能力，由模型觀察入手，增加其感性認識與體驗，促進豐富的表象儲備，并且通過對模型的觀察，體驗二維圖紙和三維空間的對應關系，并通過同學間的交流，進行觀察層面知識的拓展；在觀察中，加強學生的體驗環節，直接體驗感受與設計相關的空間尺度感，建立大數據庫，拓展思維過程中知識的表象儲備；在通過對于陰影透視的觀察和繪制，觀察體驗光影關系、透視角度以及效果。在透視部分中，也增加了對于模型的觀察和體驗環節。課程最后安排了模型制作的實踐環節，通過對模型的構建制作，拓展學生的發散思維，同時也重新思考鞏固了其相關知識，利用已掌握的知識進行創造力的發揮。通過體驗促進豐富的表象儲備，最后通過構建達到創造性的想象和設計，實現與設計核心課程銜接的目的。當然，隨著信息技術的不斷進步，如BIM等軟件不斷涌現，模擬現實技術也將不斷進步，對于專業知識課程的學習，仍需不斷地了解和采用新技術新軟件充實。但課程的核心都應是學生創新思維能力的培養。

篇（4）

2學校對大學物理實驗教學的管理缺乏認識

盡管高校的教育經費逐年增加，同時也加強的實驗室的建設和管理，但是大學物理實驗室的全校布局、資源分配、學科定位、項目申請以及教學改革的布置仍然存在重視理論教學而輕視實驗培養的情況。學生被動的預習實驗、應付式的完成實驗，而教師也沒有很高的教學積極性，被動的授課，降低了實驗學科最基本的認知能力培養，學生發現物理現象和解決物理問題的能力沒有得到突出，自主創新能力更難得到鍛煉和加強。

3大學物理實驗室的開放程度不足

大學生的物理實驗，不簡簡單單是一門課程，更是多學科交叉與綜合的實驗學科。目前，大多數高校的大學物理實驗課程安排不合理，基本是依附《大學物理》所傳授的知識，沒有進行更深入的發掘。實驗的操作性遠遠超過實驗的設計性，大學生被教材和老師設計好的題目緊緊地束縛著，只能按照設計好的模式進行實驗，學生的實驗能力基本上就等于操作能力，這極大限制了學生的創造性思維的發展。再者，大學物理實驗既然是基礎性課程，就應該向全校學生開放，無論是理科生、文科生還是藝術生，他們都應該得到相應的學習和鍛煉，全面滿足培養學生的綜合素質的需求。同時，一個學校內的不同專業、不同實驗室也應加強溝通和交流(例如：電氣實驗室、材料實驗室、力學實驗室等)，實驗室的設與管理需要資金的大量投入和儀器的大量購置，一個開放的實驗室能融合不同學科之間的優點，整合各個學科的長處，達到真正的資源共享，也使學生們從不同實驗室得到精髓的知識，對學校的科研和人才的最佳配置也能得到充分的滿足。

篇（5）

建筑類專業的學生，在畢業工作時，往往會更加傾向于建筑業比較發達的東部沿海地區，很多畢業生都愿意到一線城市。但是從實際的情況來看，在上述地區，建筑行業人才基本上不存在短缺的情況，而中西部地區，在建筑行業，存在一定的人才缺口。由于中西部地區，建筑行業發展水平相對較低，薪資待遇水平也不是很高，在加上比較艱苦的生活條件，使得很多畢業生不愿意到中西部去，這就在一定程度上導致了就業地點分布的集中，從整體上看不夠均勻。

1.2就業面較窄，需求量較小

建筑類專業的學生，其專業知識較深，專業性也比綜合類專業強。因此，在就業過程中，主要是比較對口的單位，例如，建筑工程設計單位、建設行政管理單位和科研教育單位。重點本科院校或者碩士研究生，一般能夠進入設計院等較好的單位工作，但是地方性的建筑大學，學生的專業基礎和綜合知識，相較于重點大學，要差一些，在就業過程中，主要是一些建筑施工單位。但是很多學生不愿意到一線的施工現場，因此，雖然施工單位需要的人才較多，但是經常出現招不夠人的情況。而畢業生希望就業的單位，如一些設計局、園林規劃局等單位，其人才缺口非常小，并且由于是國家事業單位，建筑類專業畢業生，想要進入上述單位工作，還需要參加公務員考試。總體上來看，地方性建筑大學的畢業生，就業面比較窄，需求量也不是很大。

1.3對就業期望值高

建筑類專業畢業生就業期望值高受以前學長們的影響，認為建筑類仍然是熱門專業，抱著“皇帝的女兒不愁嫁”這種思想，再加上一些學校和成功校友的渲染，導致建筑類很多專業畢業生對自身期望值偏高。同時動手能力較弱，缺少老建筑人的艱苦奮斗精神和強烈的社會責任感。

1.4對就業單位挑剔

參加本次問卷調查畢業生中，希望到黨政機關就業的有4人，希望到國有企業就業的有70人，希望到外資企業工作的有10人，希望到民營企業工作的有15人，在所調查的畢業生中，有近百分之七十的人希望可以進入到國有企業任職，百分之十的畢業生希望可以到外資企業任職，而只有百分之15畢業生希望到民營企業就職。與民營企業相比，國有企業工作比較穩定，福利待遇優厚。這也是畢業生絕大多數選擇國有企業的原因，但正是因為畢業生盲目追求國有企業，而忽略一些條件較好的民營企業，是造成依然沒有簽訂工作的原因之一。

1.5建筑類畢業生中女生就業壓力突出

由于建筑行業的工作性質和特點較為特殊，決定了建筑類畢業生中女生在就業時受到招聘單位的挑剔。在當前中國就業環境下，女生就業存在眾多困難。

2地方建筑類大學就業對策建議

2.1大學生加強自生素質的修養

扎實專業素質。打鐵還需自身硬。建筑類專業是一個知識密集型的專業，大學生要想在以后的工作中取得成功，實現自我價值，在學校時就得打下堅固的基礎，要博采眾家之長。同時，建筑類專業更加強調專業實踐能力，通過在學校老師領導的實踐，汲取書本以外的營養，學會活學活用，在大學期間就為以后的工作打下扎實的素質。樹立正確的就業觀，增強創業能力。大學生在畢業時要樹立正確的就業觀。要樹立先就業再擇業的觀念。由于從事建筑類工作的人員具有高流動性，對于建筑類畢業生而言，如果就業形勢不樂觀，可以先就業，再擇業。也可以選擇自主創業。做好職業生涯規劃，大學生一定要未雨綢繆，做好充分的準備。凡事預則立，不預則廢。大學生要提早做好職業生涯規劃。指導者通過對大學生自身的主客觀條件進行測定、分析、總結的基礎上，針對性地提出幫助大學生確定自己的奮斗目標，并在此基礎上明確其實現目標的思路、途徑，使大學生在成長成才的道路上盡可能地少走彎路。在校期間要做好職業生涯規劃，在選擇就業之前做好充分的分析，畢業生才能選擇合適自己的職務，而不要亂投一通，以致浪費人才資源。

2.2增強教育機構的創新能力

深化教學改革，高校應在不斷加強基礎設施建設的同時，加大對師資隊伍建設的力度，同時深化教學體系和教學內容的改革。以市場為主導，以學生為主體，拓寬教學內容，增強學生的知識面，使高校培養的學生具備各種綜合技能，并能夠適應社會對高等人才的需求。高校要加強對學生的創新能力的培養，使大學生有能力進行自主創業，才能在工作中有出色的表現，給自己創造就業機會。加強畢業生的就業指導，高校要不斷加強和改進就業指導工作，提高就業指導工作水平。從學生入學時起，高校就應在不同階段對學生進行相應職業課程的指導，逐步進行職業規劃，并在大三、大四加大指導力度。

2.3加強國家對大學生就業的扶持力度

制定積極的就業政策，政府要加大對高校大學生的就業扶持政策。在高校密集的地區，對已經成立的高校創新產業園區，政府要加強監管，規范相關的創新機制，引導大學生創業。以創業帶動就業。鼓勵民營公司聘用畢業生。到私營企業就業的畢業生，公安機關積極放寬建立集體戶口的審批條件。對自主創業的畢業生，工商和稅務部門要精簡審批手續，予以積極支持。同時鼓勵畢業生到民營單位、基層單位及廣大農村就業。拓寬畢業生到基層就業的渠道。鼓勵畢業生大基層，到中小公司，到艱苦的地方去工作。改善就業環境，切實保護大學生就業時的切身利益。政府出臺措施平衡中小城市與北上廣等大城市的人才競爭環境。為鼓勵畢業生到農村等基層單位工作而創造有利條件，要切實關心這些高校畢業生的切身利益，對到基層單位工作的高校畢業生提供一些優惠政策，使他們到基層單位工作，發揮他們的聰明才智，在廣闊的天地大有作為。切實維護女畢業生的合法權利，由于建筑類專業的工作特點，很多單位招聘員工時明確表示不招女生。這導致女生的就業難問題。政府部門應該通過立法制止這種違法行為，保證廣大女性同胞的合法權益。同時，政府應該借助行政執法，遏制這種行為的蔓延。

篇（6）

雷擊風險評估是指根據建筑物所在地雷電活動規律，結合當地實際情況對本區域內發生的雷電可能導致的人員傷亡、財產損失程度等方面的進行綜合風險預測，從而為建筑項目的規劃、建設項目選址、整體布局及制訂防雷具體措施、雷擊事故應急處理方案等方面綜合分析，科學論證，在此基礎上對整個建筑項目提出指導性意見的一種科學評價方式。通過雷擊風險評估可以為建筑項目提供專業雷電防護整體分析，保證項目建筑中防雷工程的安全性、科學性、高效經濟性等。雷擊風險評估是開展綜合防雷、防御自然災害的一種的必經程序，它較好地體現了以防為主，防治結合的科學設計理念，對整個建筑項目的順利進行起到非常好的保障作用。它不同于防雷設計，防雷設計只是按照國家相關的管理規范來操作執行，對雷電防控方面缺乏系統性和針對性，只是從整體上進行安排，不具體，也不全面，在設計上存有許多的不足，防雷安全系數達不到預期目的，缺乏一定的風險管理和應急管理等。

1.2雷擊風險評估在建筑物控制火災方面的作用

科學合理地雷擊風險評估對項目建筑有較好的促進作用。

1.2.1高度的科學性

雷擊風險評估運用國家規定的、專業性非常強的知識對建設項目相關區域進行以下方面綜合性分析：大氣雷電區域環境檢測分析評估、當地雷擊發生率統計分析評估、當地雷電損害程度風險評估、雷電危害區域損失程度分析評估、對周邊環境的危害影響分析評價、風險管理及預防分析等方面進行全面科學分析，對建設基地的建筑物、供電系統、規劃布局、信息通訊系統、相關人員安全等方面提出具體的雷電防護建議及措施，盡最大限度為建筑項目提供更為科學的防雷設計方案，降低雷擊可能對整個建筑項目造成的傷害風險，確保工程的順利、經濟、高效運行。

1.2.2降低風險

雷電屬于自然現象，產生的原因受許多的自然因素影響，它不是以人的意志為轉移的，具有難以把握性，只是通過現有的科學知識進行分析，將雷擊的概率性降到最低化，任何人不可能將方案設計到百分之百的防護效果。通過開展雷擊風險評估，在一定程度上可以將雷擊對建筑造成的損失降低到現階段技術水平所能控制的范圍之內，從而有效降低了成本，提高投資效益。

1.2.3提供保障

科學合理的雷擊風險評估對以后的雷電突出事件提供一定的保障，當雷擊發生時，可以及時根據雷擊科學的風險評估中所制訂的應急預防及具體措施，對事故進行有效的應急救援，更好地將雷擊造成的損失降到最低。

1.3雷擊風險評估的內容及方法建筑雷擊風險評估論文

雷擊風險評估主要是對項目的綜合要素與當地雷電因素進行結合分析，如項目整體規劃、建筑物選址、布局、輔助設備配置等方面雷電風險評估等，方法主要有以下幾個類型：

1.3.1建筑項目的預期評估

它是指工程建設項目中建筑物選址、布局、分布等與當地的雷電資料進行縱向、橫向比較，對建筑物本身、重要的設備、通信方式等進行分析、論證，并提出科學合理的措施，為工程建設提供防雷科學依據。

1.3.2項目的方案評估

它是指項目設計方案中各個具體項目的雷電防護措施進行分析，結合當地實際，科學論證，計算分析并設計出相關項目的雷電防護方案，為工程的順利實施提供保障。

1.3.3項目現狀評估

它是指對工程項目中已有的相關的雷電防護措施是否符合雷電災害風險科學的標準，參數是否與相關的標準相符，對存有的問題進行指導并提出合理化的建議，努力將雷擊事故降低。

2建筑物火災危險因子在雷擊風險評估中的重要性

建筑物火災危險因子很多，在雷擊風險評估中的作用也不盡相同，其中的主要因素主要有以下幾個方面：

2.1建筑物的面積因素

研究表明，建筑物的面積不同雷擊風險也不相同，它具體又分為以下幾種情況：孤立的建筑物，它的雷電截收面積不是它本身的積極，而是用建筑物上沿接觸的斜率為1/3的直線，用建筑物在地面上旋轉1周后所描的區域面積，要大于孤立建筑物自身的面積。不是孤立建筑物時，它的雷電風險評估面積的接收面積要考慮到相關的附近建筑物的影響，用兩建筑物之間的距離的3倍于兩建筑物高度和的3倍進行比較，當3倍的距離大于3的高度時，也就是說這兩建筑物的面積沒有出現重疊部分，可以講這兩個建筑物是相互獨立的，按獨立建筑物評估，而當兩建筑物的3倍的距離小于3的高度時，實際的接收面積要將重合的部分面積進行除去進行計算，根據計算后的面積進行雷電風險分析評估。

2.2建筑物的類型因素

不同的建筑類型在雷電風險評估中的作用是不同的，即使是同一類型的建筑類型不同風險評估中的參數的運用也是不一樣的。如生活中常見的建筑物中，與人們的人身傷害有關的風險評估中，參數取值也不盡相同，取值高的建筑物有醫院、學校、商場、賓館、公共娛樂場所等，而在財產損失方面的風險評估時，取值較高的有商業建筑、辦公場所、醫院、工業建筑、醫院、學校等。

2.3位置因素

建筑物在地面的不同位置，對雷電風險評估有一定的影響，建筑物比周邊其他物體要高，暴露程度大些的建筑物的雷電風險評估系數要大些。如城市的高層建筑一般要高于農村建筑，風險取值也不同。

2.4建筑物內財物設施因素

建筑物內部的設施不同，發生火災時造成的程度有很大差別，一些易燃的物品，設備的復雜電路等在發生火災時，很難在短時間內處理好，極易造成嚴重的損失。如在一些卡啦OK等娛樂場所、賓館等，裝飾時用到大量易燃物品，在雷電風險評估中與一般的普通建筑有很大程度上的差別。

2.5建筑物內人員因素

不同素質的人在防火方面也有著不同性，對于防火專業知識不同的人員，在遇到特殊危險時，人員的緊急驅散程度方面有著很大的區別。由此造成的人身傷害程度也不一樣，在雷電風險評估時結果也不會完全相同的。

篇（7）

目前，在感應雷的防護當中，電涌保護器的使用已日趨頻繁；它能根據各種線路中出現的過電壓，過電流及時作出反應，泄放線路的過電流，從而達到保護電氣設備的目的。

根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.4條規定：電涌保護器必須能承受預期通過它們的雷電流，并應符合以下兩個附加要求：通過電涌時的最大鉗壓，有能力熄滅在雷電流通過后產生的工頻續流。即電涌保護器的最大鉗壓加上其兩端的感應電壓應與所屬系統的基本絕緣水平和設備允許的最大電涌電壓協調一致。

現在，我們根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）附錄六規定的各類防雷建筑物的雷擊電流值進行電涌保護器的最大放電電流的選擇。

一、一類防雷建筑物

1、根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）附錄六規定，其首次雷擊電流幅值為200KA，波頭10us；二次雷擊電流幅值為50KA，波頭0.25us；根據圖1，全部雷電流i的50%按流入建筑物防雷裝置的接地裝置計，另外50%按1/3分配于線纜計）；首次雷擊：總配電間第根供電線纜雷電流分流值為200*50%/3/3=11.11KA；后續雷擊；總配電間每根供電線纜雷電流分流值為50*50%/3/3=2.78KA；如果進線電纜已經進行屏蔽處理，其每根供電線纜雷電流的分流值將減低到原來的30%，即11.11KA*30%=3.3KA及2.78KA*30%=0.8KA，而在電涌保護器承受10/350us的雷電波能量相當于8/20us的雷電波能量的5~8倍，所以選擇能承受8/20us波形電涌保護器的最大放電電流為11.11*8=88.9KA；即設計應選用電涌保護器SPD的最大放電電流為100KA，以法國SOULE公司產品為例，選用PU100型。根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.7條規定，該級電涌保護器應在總配電間處安裝，即在LPZOA，LPZOB與LPZ1區的交界處安裝。

2、根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.8，第6.4.9條規定，在分配電箱處，即在LPZ1與LPZ2區的交界處安裝電涌保護器，其額定放電電流不宜小于5KA（8/20us），故此處應選用電涌保護器SPD的最大放電電流為40KA，額定放電電流為10KA；以法國SOULE公司產品為例，選用PU40型。

二、二類防雷建筑物

1、根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）附錄六規定，其首次雷擊電流幅值為150KA，波頭10us；二次雷擊電流幅值為37.5KA，波頭0.25us；根據圖1，全部雷電流i的50%按流入建筑物防雷裝置的接地裝置計，另外50%按1/3分配于線纜計；首次雷擊：總配電間每根供電線纜雷電流分流值為150*50%/3/3=8.33KA；后續雷擊：總配電間每根供電線纜雷電流的分流值為37.5*50%/3/3=2.08KA；如果進線電纜已經進行屏蔽處理，其每根供電線纜雷電流的分流值將減低到原來的30%，即8.33KA*30%=2.5KA及2.08KA*30%=0.6KA，而在電涌保護器承受10/350us的雷電波能量相當于8/20us的雷電波能量的5~8倍，所以選擇能承受8/20us波形電涌保護器的最大放電電流為8.33*8=66.6KA；即設計應選用

電涌保護器SPD的最大放電電流為65KA，以法國SOULE公司產品為例，選用PU65型。根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.7條規定，該級電涌保護器應在總配電間處安裝，即在LPZOA，LPZOB與LPZ1區的交界處安裝。

2、根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.8，第6.4.9條規定，在分配電箱處，即在LPZ1與LPZ2區的交界處安裝電涌保護器，其額定放電電流不宜小于5KA（8/20us），故此處應選用電涌保護器SPD的最大放電電流為40KA，額定放電電流為10KA；以法國SOULE公司產品為例，選用PU40型。

三、三類防雷建筑物

1、根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）附錄六規定，其首次雷擊電流幅值為100KA，波頭10us；二次雷擊電流幅值為25KA，波頭0.25us；根據附圖1，全部雷電流i的50%按流入建筑物防雷裝置的接地裝置計，另外50%按1/3分配于線纜計；首次雷擊：總配電間每根供電線纜雷電流分流值為100*50%/3/3=5.55KA；后續雷擊：總配電間每根供電線纜雷電流分流值為25*50%/3/3=1.39KA；如果進線電纜已經進行屏蔽處理，其每根供電線纜雷電流的分流值將減低到原來的30%，即5.55KA*30%=1.7KA及1.39KA*30%=0.4KA，而在電涌保護器承受10/350us的雷電波能量相當于8/20us的雷電波能量的5~8倍，所以選擇能承受8/20us波形電涌保護器的最大放電電流為5.55*8=44.4KA；即設計應選用電涌保護器SPD的最大放電電流為40KA，以法國SOULE公司產品為例，選用PU40型，根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.7條規定，該級電涌保護器應在總配電間處安裝，即在LPZOA，LPZOB與LPZ1區的交界處安裝。

2、根據國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）第6.4.8，第6.4.9條規定，在分配電箱處，即在LPZ1與LPZ2區的交界處安裝電涌保護器，其額定放電電流不宜小于5KA（8/20us），故此處應選用電涌保護器SPD的最大放電電流為40KA，額定放電電流為10KA；以法國SOULE公司產品為例，選用PU40型。

在供電線路中,電涌保護器的具體安裝以較常用的TN－S系統，TN－C－S系統，TT系統為例，示意如下：

1）TN-S系統過電壓保護方式

2）TN-C-S系統過電壓保護方式

3）TT系統過電壓保護方式

綜上所述可見，在防雷保護設計中，總的防雷原則是采用三級保護：1、將絕大部分雷電流直接引入地下基礎接地裝置泄散；2、阻塞沿電源線或數據、信號線引入的過電壓；3、限制被保護設備上浪涌過電壓幅值（過電壓保護）。這三道防線，缺一不可，相互配合，各行其責。目前通常作法是以下三點：

1）建立聯合共用接地系統，形成等電位防雷體系

將建筑物的基礎鋼筋（包括樁基、承臺、底板、地梁等），梁柱鋼筋，金屬框架，建筑物防雷引下線等連接起來，形成閉合良好的法拉第籠式接地，將建筑物各部分的接地（包括交流工作地，安全保護地，直流工作地，防雷接地）與建筑物法拉第籠良好連接，從而避免各接地線之間存在電位差，以消除感應過電壓產生。

2）電源系統防雷

以建筑物為一個供電單元，應在供電線路的各部位（防雷區交接處）逐級安裝電涌保護器，以消除雷擊過電壓。

3）等電位聯結系統

國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（局部修訂條文）明確規定，各防雷區交接處，必須進行等電位聯結；尤其建筑物內的計算機房等弱電機房，遭受直擊雷的可能性比較小，所以在此處除采取電涌保護器進行感應雷防護外，還應采用等電位聯結方式來進行防雷保護，本文不再敘述。

作為電氣設計人員都非常清楚，建筑物的防雷保護設計是一項既簡單又繁瑣的內容，但對建筑物的安全使用，電氣設備的正常運行有著至關重要的作用，所以還有待于各位電氣設計人員作進一步的研究與探討；同時必須嚴格按照國家規范，善為謀劃，精心設計。本文僅此設計作了一點粗淺的探討，所以文中不足之處，望同行不吝賜教。

參考文獻

篇（8）

一、前言

在建筑物防雷設計中，設計人員對一、二級防雷建筑物的防雷設計比較重視，疏漏差錯很少，但對大量的三級防雷建筑物的防雷設計卻常有忽視。由于設計質量管理規定：對于一般工程的電氣設計允許可以不要計算書，因此許多設計人員對三級防雷建筑物的防雷設計，不再進行設計計算，僅憑經驗而設計。對于防雷設施的是否設置及防雷設施的各種安全間距未進行計算、驗算，因此造成大量的三級防雷的建筑物的防雷設計、施工存在較大的的盲目性，使有些工程提高了防雷級別，增加了工程造價，而有些工程卻未按規范設計、施工，造成漏錯，帶來很大隱患和不應有的損失。

二、建筑物防雷規范的概述及比較

現今建筑物防雷標準有1993年8月1日起實施的《民用建筑電氣設計規范》?JGJ/T16－92?推薦性行業標準，1994年11月1日起實施的《建筑物防雷設計規范》?GB50057－94?強制性國家標準。GB50057－94使建筑物的防雷設計、施工逐步與國際電工委員會?IEC?防雷標準接軌，設計施工更加規范化、標準化。

GB50057－94將民用建筑分為兩類，而JCJ/T16－92將民用建筑防雷設計分為三級，分得更加具體、細致、避免造成使某些民用建筑物失去應有的安全，而有些建筑物可能出現不必要的浪費。為更好的掌握IEC、GB50057－94、JCJ/T16－92三者的實質，特擇其主要條款列于表1。且后面的分析、計算均引自JCJ/T16－92中的規定。

三、預計的年雷擊次數確定設置防雷設施

除少量的一、二級防雷建筑物外，數量眾多的還是三級防雷及等級以外的建筑物防雷，而對此類建筑物大多設計人員不計算年預計雷擊次數N，使許多不需設計防雷的建筑物而設計了防雷措施，設計保守，浪費了人、材、物。現計算舉例說明：

例1：在地勢平坦的住宅小區內部設計一棟住宅樓：6層高?層數不含地下室，地下室高2.2m?，三個單元，其中：長L=60m，寬W=13m，高H=20m，當地年平均雷暴日Td=33.2d/a，由于住宅樓處在小區內部，則校正系數K=1。

據JCJ/T16－92中公式?D?2－1?、?D?2－2?、?D?2－3?、?D?2－4?得：與建筑物截收相同雷擊次數的等效面積?km2?：Ae=?L?W＋2?L＋W?H?200－H?＋πH?200－H??×10－6=?60×13＋2（60＋13）20（200－20）＋3.14×20（200－20）?×10－6=0.02084?km2?

建筑物所處當地的雷擊大地的年平均密度：

Ng=0.024Td1.3=0.024×33.21.3=2.28次/?km2?a?

建筑物年預計雷擊次數：

N=KNgAe=1×2.28×0.02084=0.0475?次/a?

據JCJ/T16－92第12.3.1條，只有在N≥0.05?GB50057－94中：N≥0.06?才設置三級防雷，而本例中：N=0.0475<0.05，且該住宅樓在住宅樓群中不是最高的也不在樓群邊緣，故該住宅樓不需做防雷設施。

根據以上計算步驟，現以L=60m，W=13m，分別以H=7m、10m、15m、20m四種不同的高度，K值分別取1，1.5，1.7，2，Ng=2.28?km2?a?進行計算N值，計算結果見表2。

從表2中的數據可知，在本區內：①當K=1時，舉例中的建筑物均N<0.05，不需設置防雷設施。②當K=1.5時，即建筑物在河邊、湖邊、山坡下或山地中土壤電阻率較小處、地下水露頭處、土山頂部、山谷風口等處的或特別潮濕的建筑物，在高度達15m或以上者，必須設置三級防雷措施。③當K=1.7時，即金屬的磚木結構的建筑物，高度達7m及以上者，必須設置三級防雷措施。④當K=2時，即建筑物位于曠野孤立的位置，高度達7m?兩層以上者，均設置三級防雷措施。

可見，有的建筑物在20m的高度，卻不需設置防雷措施，而有的建筑物高度在7m，就必須設置三級防雷措施。關鍵因素在于建筑所處的地理位置、環境、土質和雷電活動情況所決定。

同時在峻工的工程中，我們也看到，例1中的民用建筑物，有許多類似的工程不該設置防雷卻按三級防雷設計施工了，施工后的防雷接地裝置如圖1所示。

其中8組引下線均利用結構中的構造柱的4?12主筋，水平環路接地體埋深1m，距樓外墻1m。以上鋼材均為鍍鋅件，則共需鍍鋅鋼材0.192t，人工費2950元，定額預算工程直接費約0.75萬元。類似這種三級防雷以外的住宅樓、辦公樓及其他民用建筑，在我們地區1998年約竣工600～800棟，僅增設的防雷設施其工程直接費約為450～600萬元。以此類推，在全省、全國因提高防雷等級而提高工程造價?浪費?的數字是巨大的。因此，設計人員對民用建筑物的防雷設計必須對建筑物年預計雷擊次數進行計算，根據計算結果，結合具體條件，確定是否設置防雷設施。

四、防雷設施與人、金屬管道等的安全距離

1.雷電流反擊電壓與引下線間距的關系

當建筑物遭受雷擊時，雷擊電流通過敷設在樓頂的避雷網，經接地引下線至接地裝置流入地下，在接地裝置上升高的電位等于電流與電阻的乘積，在接地引下線上某點?離地面的高度為h?的對地電位則為

Uo=UR＋UL=IkRq＋L?1?

式中Ik―雷電流幅值?kA?

Rq―防雷裝置的接地電阻?Ω?

L―避雷引下線上某點?離地面的高度的為h?到接地裝置的電感?μH?

雷電流的波頭陡度?kA/μH?

?1?式中右邊第一項?UR即IkRq?為電位的電阻分量，第二項?UL?即?為電位的電感分量，據GB50057－94有關規定，三類?級?防雷建筑物中，可取雷電流Ik=100kA，波頭形狀為斜角形，波頭長度為10μs，則雷電流波頭陡度==10kA/μs，取引下線單位長度電感Lo=1.4μH/m，則由?1?式可得出

Uo=100Rq＋1.4×h×10=100Rq＋14h?kV??2?

根據?2?式，在不同的接地電阻Rq及高度h時，可求出相應的Uo值，但引下線數量不同，則Uo的數值有較大差異。下面以例1中引下線分別為4、8根?假定每根引下線均流過相同幅度的雷擊電流，且忽略雷電流在水平避雷上的電阻及電感壓降?，計算出的UR/UL值列于表3。

由表3中可知，接地電阻?Rq?即使為零，在不同高度的接地引下線由于電感產生的電位?電感分量?也是相當高的，同樣會產生反擊閃絡。

2.引下線與人體之間的安全間距

雷擊電流流過引下線及接地體上產生的雷擊電壓，其電阻分量存在于雷電波的持續時間?數十μs?內，而電感分量只存在于波頭時間5μs內，因此兩者對空氣絕緣作用有所不同，可取空氣擊穿強度：電感UL=700kV/m，電阻ER=500kV/m。混凝土墻的擊穿強度等于空氣擊穿強度，磚墻的擊穿強度為空氣擊穿強度的一半。

據表3計算的數據，下面計算引下線與人體之間的安全距離。因每組引下線利用構造柱中的4?12鋼筋，可以認為引下線與人體、金屬管道、金屬物體之間為空氣間隔，且認為引下線與空氣之間間隔層為抹灰層，可忽略不計。

?1?當引下線為4組時，人站在一層，h1=3m，Rq=30Ω，則URI=750kV?UL1=10.5kV?人體與引下線之間安全距離L安全1>

?方可產生的反擊。人站在5層，h2=15m，Rq=30Ω，則：UR2=750kV?U12=52.5kV?則安全距離L安全2>

1.575m<1.83m。在上述兩個房間內，保持如此的距離是很難做到的，因此存在很危險的雷電壓反擊。

（2）當引下線為8組時，當站在一層房間內，h1=3m，Rq=30Ω，則UL1=5.25kV?UR1=3.75kV?則安全間距L安全1>

0.757m。人站在5層時，h2=15m?則UL2=26.25kV?UR2=375kV?則安全間距L安全2>

可見，引下線數量增加一倍，安全間距則減小一半。因此設置了防雷設施后，應嚴格按照規范設置引下線的數量及間距。同時建議可縮短規范內規定的引下線間距，多設一定數量的引下線，可減少雷電壓反擊現象。這樣處理，對增加工程造價微乎其微。

3.引下線與室內金屬管道、金屬物體的距離

?1?當防雷接地裝置未與金屬管道的埋地部分連接時，按例一中數據：樓頂的引下線高度h=Lx=20m，Rq=30Ω時，據JCJ/T16－92第12.5.7條規定，Lx<5Rq=5×30=150m，則

Sal≥0.2Kc?Ri＋0.1Lx?

式中Kc―分流系數，因多根引下線，取0.44

Ri―防雷接地裝置的沖擊電阻，因是環路接地體，Ri=Rq=30Ω

Sal―引下線與金屬物體之間的安全距離/m

則

Sal≥0.2×0.44×?30＋0.1×20?=2.816m。

?2?當防雷接地體與金屬管道的埋地部分連接時，按式?12.3.6－3?，Sa2≥0.075KcLx=0.075×0.44×20=0.66

由以上計算的Sal≥2.816m，Sa2≥0.66m，在實際施工時，均很難保證以上距離，因為金屬管道靠墻0.1m左右安裝，又由于Sa2≤Sal，因此可將防雷接地裝置與金屬管道的埋地部分連接起來，同時，在樓層內應將引下線與金屬管道?物體?連接起來，防止雷電反擊。

4.引下線接地裝置與地下多種金屬管道及其它接地裝置的距離Sed

據JCJ/T16－92第12.5.7條及公式?12.3.6－4?：Sed≥0.3KcRi=0.3×0.4×30=3.96m，而在實際施工中，地下水暖管道交錯縱橫，先于防雷及電氣接地裝置施工，等施工后者時，已經很難保證Sed≥3.96m了，也難于保證不應小于2m的規定，因此可將防雷接地裝置與各種接地裝置共用，即實行一棟建筑一個接地體。將接地裝置與地下進出建筑物的各種金屬管道連接起來，實行總等電位聯結。

綜上所述，在實行一棟建筑一個總帶電位聯結、一個共用接地體的措施后，在樓頂部應將避雷帶?針?與伸出屋面的金屬管道金屬物體連接起來，在每層內的建筑物內應實行輔助等電位聯結，即引下線在經過各個樓層時，將它與該樓層內的鋼筋、金屬構架全部聯結起來，于是不論引下線的電位升到多高，同樓層建筑物內的所有金屬物?包括地面內鋼筋、金屬管道、電氣設備的安全接地?都同時升到相同電位，方可消除雷電壓反擊。

五、跨步電壓與接地裝置埋地深度

跨步電壓是指人的兩腳接觸地面間兩點的電位差，一般取人的跨距0.8m內的電位差。跨步電壓的大小與接地體埋地深度、土壤電阻率、雷電位幅值等諸多因素。當接地體為水平接地帶時，

?3?

式中ρ―土壤電阻率/?Ω.m?

L―水平接地體長度m

Ik―雷電流幅值kA

K―接地裝置埋深關系系數，見表4

Ukmax―跨步電壓最大值?kV?

按例一中的接地裝置計算，接地體長度L=146m，取Ik=150k，土質為砂粘土，ρ=300Ω.m，則按埋深深度0.3m，0.5m，0.8m，1m時相應的K值取2.2，1.46，0.97.0.78。按?3?式計算：

其Ukmax值分別為107.97，71.66，47.61，38.28/kV。

世界各國根據發生的人身沖擊觸電事故分析，認為相當于雷電流持續時間內人體能承受的跨步電壓為90～110kV。從計算結果可知，該工程的防雷接地體埋深0.8m時，跨步電壓已在安全范圍內。JCJ/T16－92第12.9.4規定接地體埋設深度不宜小于0.6m，第12.9.7條規定：防擊雷的人工接接地體距建筑物入口處及人行道不應小于3m，當小于3m時，接地體局部埋深不應小于1m，或水平接地體局部包以絕緣物。包以絕緣物易增大其接地電阻，因此還是以埋深大于1m時為好。這樣處理，只增加少量工程造價，卻將接地裝置處理得更加安全可靠，起到事半功倍的效果。

若采用基礎和圈梁內鋼筋作為環形接地體，但由于三級防雷的建筑物大多為毛石基礎，毛石基礎上的圈梁埋地一般為0.3m左右，較淺根本達不到防止危險的跨步電壓需將接地裝置埋深1m的要求，因此不宜采用圈梁做為環形接地體?指三級防雷建筑物?。

六、區別工頻、沖擊接地電阻

工頻、沖擊接地電阻兩者的區別及關系，許多施工技術人員不能區別與明晰，使部分工程的防雷裝置接地電阻已達到設計值，而仍然盲目采用降阻措施，增加了工程造價。

工頻接地電阻是按通過接地體流入地中工頻電流求得的電阻。可以認為是接地體20m以內土壤的流散電阻，距接地體20m以外的大地是電氣上的零電位點。用接地電阻測量儀測量的電阻，即為工頻接地電阻。

篇（9）

引言

在科學技術日新月異的新時代，隨著社會經濟的發展，現代人們的生活物質水平也得到了大幅度提高，因此在現代的房屋建筑中，電氣設備也越來越多，從而為人們創造美好生活奠定了堅實的基礎。然而由于近幾年來經報道的雷電災害屢見不鮮，由于雷電的襲擊給人們的生活和生命財產安全造成了極大地影響，甚至給社會帶來巨大的損失。盡管隨著科學技術的日新月異和建筑行業的高速發展，現代建筑的防雷措施都非常完善，然而由于電子科技的高速發展和智能化建筑的不斷涌現，從而使得現代建筑必須要進行電氣工程防雷，從而才能提高建筑的防雷水平，確保用戶的生命財產安全，與此同時，隨著建筑行業的高速發展，建筑行業中各種先進的技術層出不窮，從而為建筑電氣工程防雷創造了有利的條件。但是，就目前建筑電氣工程防雷的實際情況而言，傳統的防雷方式和技術已經不能夠滿足現代建筑的需要，因此，為了提高建筑電氣工程防雷水平，還必須要加大對建筑電氣防雷的分析研究力度，從而才能夠總結出更加科學完善的建筑電氣工程防雷技術，進而才能夠為社會的安居樂業和經濟的高速發展奠定堅實的基礎。本文從雷電的形成及其危害出發，對建筑電氣工程防雷進行了深入的分析，然后對建筑電氣工程防雷問題進行了詳細論述。希望能夠起到拋磚引玉的效果，使同行相互探討共同提高，進而為我國今后的建筑電氣工程防雷起到一定的參考作用。

一、雷電的形成及其危害

1雷電的形成

雷電是一種大氣放電現象。當太陽把地面曬得很熱時，地面的熱空氣攜帶大量的水汽不斷地上升到高空，形成大范圍的積雨云，積雨云的不同部位聚集著大量的正電荷或負電荷，形成雷雨云，而地面因受到近地面雷雨云的電荷感應，也會帶上與云底相反極性的電荷。當云層里的電荷越積越多，達到一定強度時，就會把空氣擊穿，打開一條狹窄的通道強行放電。當云層放電時，由于云中的電流很強，通道上的空氣瞬間被燒得灼熱，溫度高達6000—20000℃，所以發出耀眼的強光，這就是閃電，而閃道上的高溫會使空氣急劇膨脹，同時也會使水滴汽化膨脹，從而產生沖擊波，這種強烈的沖擊波活動形成了雷聲。

二、建筑防雷

1外部防雷裝置與內部防雷裝置

國際電工委員會編制的標準（IEC1024-1）將建筑物的防雷裝置分為外部防雷裝置和內部防雷裝置。外部防雷裝置由接閃器、引下線和接地裝置三部分組成。接閃器是指避雷針、避雷帶和避雷網，它位于建筑物的頂部，其作用是引雷或叫截獲閃電，即把雷電流引下。引下線，上與接閃器連接，下與接地裝置連接，它的作用是把接閃器截獲的雷電流引至接地裝置。接地裝置位于地下一定深度之處，它的作用是使雷電流順利流散到大地中去。內部防雷裝置的作用是減少建筑物內的雷電流和所產生的電磁效應以及防止反擊、接觸電壓、跨步電壓等二次雷害。除外部防雷裝置外，所有為達到此目的所采用的設施、手段和措施均為內部防雷裝置，它包括等電位連接設施（物）、屏蔽設施、加裝的避雷器以及合理布線和良好接地等措施。

2防雷電感應和雷電波侵入

雷電放電時，在附近導體上產生的靜電感應和電磁感應，它可能使金屬部件之間產生火花。因此被保護建筑物內的金屬物接地，是防雷電感應的主要措施。首先，是做好等電位聯結。對一、二類防雷建筑物內平行或交叉敷設的金屬管道，其凈距小于100mm時，應采用金屬線跨接，是防止電磁感應所造成的電位差能將小空隙擊穿，而產生電火花，每隔≤30m做好接地。

由于雷電對架空線或金屬管道的作用，雷電波可能沿著這些管線侵入屋內，危及人身安全或損壞設備。因此，做好進線端的防雷保護，做好均壓環及防側擊雷是防雷電波侵入的主要措施。 一、二類防雷建筑低壓進線全線采用直埋地引入，將線路架空引入戶內時不少于15m的一段應換電纜（金屬鎧裝電纜直埋地，護套電纜穿鋼管）進戶，并在架空與電纜換接處做好避雷保護。二類防雷建筑當架空線直接引入時，除在入戶處加裝避雷器，并將進戶裝置鐵件做好接地外，靠近建筑物的兩根電桿上的鐵件也應做好接地，且沖擊接地電阻≤30Ω，所有弱電進線的保護應同強電進線。防雷建筑要做好均壓環及防側擊雷保護。均壓環從三層開始，環間垂直距離≤12m，所有引下線、建筑物的金屬結構和金屬設備均與環可靠連接，均壓環可利用結構圈梁內的鋼筋（鋼筋必須貫通成環路）。一類防雷建筑30m以上，二類防雷建筑45m以上，三類防雷建筑60m以上，要做好防側擊雷保護，沿建筑物外墻做一周水平避雷帶，帶與帶間垂直距離≤6m，外墻上所有金屬欄桿，門窗均與避雷帶可靠連接，避雷帶再與引下線可靠連接。豎直敷設的金屬管道及金屬物的頂端和底端與防雷裝置可靠連接，目的是在于等電位，并且由于兩端連接使其與引下線形成并聯線路，使雷電流更訊速的入地。

3防雷電流經引下線和接地裝置時產生高電位對金屬設備或電氣線路反擊的措施

篇（10）

2現場檢測及檢查

均壓環的檢測工作，應分為首層均壓環檢測和標準層（高層建筑中空間位置布置相同的層）均壓環檢測。根據查閱圖紙環節記錄的相關內容，嚴格對照現場實際施工情況檢查和測量。均壓環起始層設置應符合GB50057－2010《建筑物防雷設計規范》中的要求，即第一類防雷建筑物不高于30m，第二類防雷建筑物不高于45m，第三類防雷建筑物不高于60m。鑒于防雷工程中的均壓環實際上與土建工程中的建筑外圈梁為同一項工程，所以起始層均壓環建議從建筑物的首層做起。實際檢測判定結果應以符合規范及設計要求為準。標準層均壓環應利用建筑物外圈梁中兩根主筋通長連接，再與本層的所有引下線分別可靠連接，路徑設置應符合雷電流泄放的最短路徑原則，且應形成有效的閉合回路。均壓環中的主筋數量及尺寸應滿足規范及設計要求，要求使用不小于48mm鋼筋或截面積不小于48mm2的鍍鋅扁鋼焊接成閉合環路。利用建筑物圈梁內主筋作為均壓環時，現場應主要檢查主筋的焊接質量，不應有漏焊、夾渣、咬肉、焊渣未清理現象，搭接長度及轉角處的跨接鋼筋曲率應滿足規范要求。鋼筋焊接部分應做好防腐處理。實際檢測判定結果應以符合規范及設計要求為準。現場還應檢查均壓環與金屬門窗及外墻大型金屬物連接的預留接地，每層設均壓環的建筑物，應在上下兩層均壓環各自引出接地預留。隔層設均壓環的，應在每個門窗洞口設置不少于2點的接地預留。本層衛生間等電位預留，應就近從本層或最近層的均壓環引出，滿足雷電流泄放的最短路徑原則，且應根據圖紙中等電位箱的實際高度，留出足夠長度的預留鋼筋或扁鐵。均壓環接地電阻應在按照規范要求的前提下滿足設計要求。隨工檢測時應在均壓環鋼筋綁扎、焊接工作完成后，混凝土澆筑施工前進行。測點選擇應均勻分布在均壓環各個方向。均壓環轉角處及均壓環與引下線連接處也應進行測試，并測試過渡電阻。套管連接的主鋼筋，在套管兩側也應測試過渡電阻。過渡電阻的阻值應滿足規范要求。